02. Main dimensions - Dimensionamiento. Portacontenedores de 2650 TEUs., Guías, Proyectos, Investigaciones de Ingeniería Marina

¡Descarga 02. Main dimensions - Dimensionamiento. Portacontenedores de 2650 TEUs. y más Guías, Proyectos, Investigaciones en PDF de Ingeniería Marina solo en Docsity! TABOADA GOSÁLVEZ, ALBERTO PÉREZ DE MATO, BENJAMÍN CUADERNO 2 DIMENSIONAMIENTO PORTACONTENEDORES 2650 TEU’s PROYECTO Nº 147 Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 1 ÍNDICE I. INTRODUCCIÓN Y REGRESIONES................................................................................................................ 3 II. PROCESO GENERAL APLICADO A CADA UNA DE LAS ALTERNATIVAS ......................................... 4 A. Dimensionamiento geométrico ............................................................................................................................... 4 1) Eslora ................................................................................................................................................................. 4 2) Manga y puntal .................................................................................................................................................. 8 B. Peso en rosca ........................................................................................................................................................ 10 C. Coeficiente de bloque (Cb) ................................................................................................................................... 10 D. Coeficiente de la maestra (Cm) ............................................................................................................................ 11 E. Coeficiente prismático (Cp) ................................................................................................................................. 11 F. Coeficiente de la flotación (Cwp) ......................................................................................................................... 11 G. Centro longitudinal del empuje (LCB) ................................................................................................................. 11 H. Cálculo de la resistencia al avance (Rt) ................................................................................................................ 12 I. Cálculo de la potencia instalada ........................................................................................................................... 12 J. Desglose inicial del peso muerto .......................................................................................................................... 14 1) Tripulación ....................................................................................................................................................... 14 2) Consumos ........................................................................................................................................................ 14 3) Aceite ............................................................................................................................................................... 14 4) Agua dulce ....................................................................................................................................................... 14 5) Cargos y pertrechos ......................................................................................................................................... 15 6) Víveres ............................................................................................................................................................. 15 7) Elementos de estiba ......................................................................................................................................... 15 8) Lastre ............................................................................................................................................................... 15 9) Carga ................................................................................................................................................................ 16 10) Condiciones de carga .................................................................................................................................. 16 K. Estimación inicial de la estabilidad transversal y longitudinal ............................................................................. 16 L. Descripción del cálculo y software utilizado ........................................................................................................ 17 III. ALTERNATIVAS CALCULADAS ................................................................................................................... 18 A. Alternativa 1 ......................................................................................................................................................... 18 1) Datos de entrada: ............................................................................................................................................. 18 2) Condición de plena carga, 100 % consumos.................................................................................................... 21 3) Condición de llegada en lastre, 10% consumos ............................................................................................... 24 B. Alternativa 2 ......................................................................................................................................................... 28 1) Datos de entrada .............................................................................................................................................. 28 2) Condición de plena carga, 100% consumos.................................................................................................... 31 3) Condición de llegada en lastre, 10% consumos ............................................................................................... 34 C. Alternativa 3 ......................................................................................................................................................... 38 1) Datos de entrada .............................................................................................................................................. 38 2) Condición de plena carga, 100% consumos..................................................................................................... 41 Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 4 II. PROCESO GENERAL APLICADO A CADA UNA DE LAS ALTERNATIVAS En este apartado, se describe el proceso común para el cálculo de cada una de las alternativas. Incluye todos los aspectos para asegurar la viabilidad técnica de todas ellas, como potencia, estabilidad, coeficientes de forma, y situaciones de carga. Todo el proceso se realiza automáticamente mediante un script Matlab, el cual necesita unas pocas variables geométricas de entrada. En el anexo A, se puede consultar todo el código del programa mencionado. A. Dimensionamiento geométrico 1) Eslora Cada una de las alternativas estudiadas está basada en un buque construido, cumpliendo sus requisitos de proyecto de manera satisfactoria, dada que la fuente de la que se ha extraído la información, los Significant Ships de RINA (Royal Institution of Naval Arquitects), posee un reconocido prestigio a nivel internacional. Todos los parámetros geométricos que hereda cada una de las alternativas se esbozaron en el primer cuaderno, y a continuación se presentan con mayor detalle: • % de TEUs estibados en bodega. • LCM; longitud de la cámara de máquinas, como % de la LBP. • LRpr y LRpp; eslora rasel proa y popa como % de la LBP. • hdf; altura del doble fondo en metros • Bt; anchura del tanque lateral en metros • D/T; relación puntal calado. • fc; máximo número de capas de contenedores en cubierta • cc; máximo número de contenedores en manga sobre cubierta • fh; máximo número de capas de contenedores en bodega • ch; máximo número de contenedores en manga en bodega • L; eslora en la flotación como % de la LBP • Lbul ; longitud del bulbo, medido desde la Ppr, como % de la LBP • Ltol; distancia entre Ppp y popa como % de la LBP La elección de los parámetros referidos a la LBP, no se ha realizado de manera trivial, se ha tenido en cuenta lo comentado en [2], y lo observable en todas las disposiciones generales disponibles. En la Fig. 2, se representa la división en zonas de la eslora total, que subyace de la elección de estos parámetros. De la misma figura, se pueden deducir las siguientes ecuaciones, que relacionan todas las longitudes zonales representadas. LBP LRpp LRpr LCM Lbod LOA LBP Lbul Ltol = + + + = + + (3) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 5 Fig. 2. C roquis de las zonas consideradas en el dim ensionam iento. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 6 El porcentaje de TEUs estibados en bodega respecto al total, parámetro obtenido de la base de datos, permite obtener el número de contenedores en bodega de la alternativa a calcular, y gracias a las regresiones anteriores, obtener un primer valor de la LBP. El valor de LBP, permite calcular todas la demás variables que intervienen en (3), y además obtener Lbod, que es la longitud de la zona de carga. A su vez esta variable se relaciona con el número de bodegas, la distancia entre ellas dbh y la longitud de cada una Lhold mediante la siguiente ecuación: ( )Lbod N Lhold dbh= ⋅ + (4) El número de bodegas (N) se fija en 10 para todas las alternativas, dado el tamaño del buque a dimensionar. Esta ecuación considera un espacio adicional entre la cámara de máquinas y la bodega continua, solución presente en la mayoría de disposiciones generales. Cada una de las bodegas estará preparada para estibar longitudinalmente 1 FEU (tipo A) ó 2 TEUs (tipo C) equivalentes. Las dimensiones se pueden observar en la Fig. 3. La fijación de los contenedores en bodega será mediante guías celulares y “pads” en la cubierta de tanques para el caso de los FEUs, ó con conos de anclaje y guías centrales fijados en la cubierta de tanques además de conos de anclaje móviles, cuando se estiben TEUs. Todos estos elementos aseguran correctamente los contenedores, obligando a que la longitud de la bodega Lhold incluya los posibles huelgos existentes entre guías, contenedor y mamparo y otros elementos de estiba fijos o móviles. Teniendo en cuenta estos detalles la variable Lhold se puede poner como: 2 2 2 Lhold dccL LTEU dmampL LFEU dccL LTEU = + ⋅ + ⋅ = + ⋅ (5) Fijando la clara de cuadernas para las bodegas a 0.785 m, la Lhold admisible resulta ser de 12.56 m, obteniendo a partir de (5) los siguientes valores: • dccL; distancia entre 2 TEUs = 76 mm. • dmampL; distancia entre el mamparo transversal y la guía celular = 184 mm. La variable dmampL tiene importancia desde el punto de vista de resistencia estructural, ya que un valor muy pequeño obliga a disminuir el radio de curvatura en las esquinas del hueco de la escotilla, aumentando las tensiones en esa zona, que ya a priori, se sabe que es un punto de concentración de tensiones (PCT). Un valor muy grande puede ocasionar que el contenedor no quepa al estibarse en bodega. Con la clara de cuadernas elegida, la carga que debe soportar el doble fondo debido a la pila de contenedores que se apoya en él, lleva a fijar la clara de bulárcamas igual a 4, de manera que tengamos una varenga o un mamparo cerca de los apoyos de TEUs ó FEU, permitiendo una transmisión de esfuerzos adecuada. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 9 Las distancias entre contenedores en eslora, puntal y manga se toman igual a los definidos con anterioridad. La altura a la que se estibará el primer contenedor en esa zona, es igual al puntal más h1c ya que no es necesaria la presencia de escotillas, por no haber bodegas en el espacio inferior. La totalidad de contenedores en esta zona, serán FEUs “High Cube”. En la zona de cubierta central, la altura de estiba del primer contenedor será D+hbe+hte+h1c y las dos primeras filas podrán ser de 9 ft. 6 in. La bodega más a proa, tendrá la brazola de escotilla soldada a la cubierta de castillo, en vez de a la cubierta principal como ocurre con las demás. El castillo tendrá una longitud mínima del 7 % de la LBP, contando desde el mamparo de popa de la ultima bodega, el cual se elevara hasta la cubierta de castillo, y su altura será tal que permita alojar un contenedor más TEU 8ft. 6 in al especificado por fh, utilizándose este criterio para todas las alternativas. Los parámetros hbe y hte serán iguales que los utilizados para el resto del barco. Estos datos permiten calcular la posición del centro de gravedad de la carga, valor necesario para demostrar la estabilidad de la alternativa. La disposición de la carga en bodega y cubierta definitiva se presenta en la Fig. 4 y junto a la Fig. 2 sirve para tener una idea del aspecto final común a todas las alternativas. Fig. 4. Parámetros utilizados en el cálculo de D y B Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 10 B. Peso en rosca El valor del peso en rosca se obtiene mediante una aproximación potencial a los valores del peso en rosca procedentes de la base de datos, función del producto de las dimensiones principales. De entre los datos disponibles procedentes de la base de datos, el %HTS varía desde el 6% hasta el 40 %. En la Fig. 5 se puede apreciar la forma que toma dicha aproximación. El peso en rosca (LWT) utilizado, es el obtenido entrando con el valor de LOA·B·D procedente de cada alternativa donde LOA es la eslora total del buque, calculada mediante (3). Ya que en la zona que se va a mover el buque proyecto (zona central de la figura), el valor proporcionado es inferior a los esperados, utilizaremos como margen sobre el peso en rosca, un 3% del PM, 810 t. Así mismo, se estimará la posición del centro de gravedad del peso en rosca mediante las ecuaciones (8), recomendaciones extraídas de [2]: 0.7 0.417 KGr D XGr LBP = ⋅ = ⋅ (8) C. Coeficiente de bloque (Cb) El coeficiente de bloque se calcula a partir de la definición: 1.025 Cb L B T ∆ = ⋅ ⋅ ⋅ (9) El coeficiente de bloque es una variable muy relacionada con la eficiencia y explotación del buque. Fig. 5. Aproximación potencial realizada para los valores del peso en rosca, función del producto de las dimensiones principales 0.95 1 1.05 1.1 1.15 1.2 1.25 1.3 1.35 x 10 5 1.1 1.15 1.2 1.25 1.3 1.35 1.4 1.45 1.5 1.55 x 10 4 LBD (m3) Pe so e n ro sc a (t ) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 11 Este parámetro, depende del número de contenedores en bodega. La tendencia actual son buques con la mayoría de contenedores estibados en cubierta, con formas finas que optimicen la resistencia al avance, y mucho abanico, que permitan gran posibilidad de estiba en cubierta. La eslora utilizada es la de flotación. D. Coeficiente de la maestra (Cm) Se utiliza formulación función del número de Froude, dada la dificultad de calcular este dato sin haber calculado antes la cuaderna maestra. La eslora utilizada es la eslora en flotación: 0.7921 0.062Cm Fn= − ⋅ (10) E. Coeficiente prismático (Cp) Se obtiene directamente a partir de la definición, como cociente entre las 2 magnitudes calculadas anteriormente. CbCp Cm = (11) F. Coeficiente de la flotación (Cwp) Éste coeficiente de forma, tiene mucha influencia sobre la estabilidad y la resistencia al avance. Supondremos un valor inicial de Cwp = 0.80, aumentándola si es necesario, por razones de estabilidad, hasta una valor máximo de 0.89. Esta horquilla de valores es típica en estos buques G. Centro longitudinal del empuje (LCB) Para estimar el LCB, se utilizan las recomendaciones de la referencia [4], expresión atribuida a Harvald. Depende del número de Froude, y representa el % de L a partir de la cuaderna maestra. El LCB, se mueve más a popa, cuanto mayor sea la velocidad, para una eslora fijada. 9.7 45 0.8 n n vF gL LCB F = = − ⋅ ± (12) El último sumando se escoge con signo negativo, teniendo en cuenta las formas típicas de este tipo de buques. Este parámetro es uno de los que se podrá modificar, una vez elegida la alternativa final para el diseño del buque proyecto, en función del centro de gravedad del PM obtenido. En esta fase de proyecto solo sirve para poder realizar la estimación inicial del trimado. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 14 J. Desglose inicial del peso muerto 1) Tripulación Se estima unos 125 kg/persona. La tripulación asignada es 22 personas. Situaremos el centro de gravedad en la mitad de la cámara de máquinas y a una altura igual al puntal del buque, igual para todas las alternativas. 2) Consumos Para evaluar los consumos, se utiliza la autonomía que es una especificación de proyecto. El consumo del motor principal vendrá fijado por el motor seleccionado, y se sitúa en torno a los 180 g/kWh. Además, dado el requerimiento del armador de 150 TEUs refrigerados, y a la vista de la base de datos, podemos estimar un consumo total de auxiliares más motor principal de 220 g/kWh. Los tanques de combustible estarán situados en los espacios entre bodegas, y habrá los necesarios para alcanzar la autonomía, siendo los demás espacios vacíos. El volumen aproximado de los tanques, se calcula con la siguiente ecuación, aplicando un 3% de descuento por hierros. En la Fig. 7 se ha esquematizado la forma de estos tanques. ( 5) ( 2 ) 4 ( 5)VtnkFO dbh D B Bt dbh D= ⋅ − ⋅ − ⋅ − ⋅ ⋅ − (17) Se ha tenido en cuenta un hueco de escalera de 4 m. y un margen de 5 m entre el puntal y el techo del tanque. La densidad del HFO para los cálculos se toma de 1 t/m3. Se realiza también una aproximación de la altura del CG, teniendo en cuenta todo lo anterior. Las ecuaciones para cuantificar esta partida del peso muerto son: 1.1 0.18 1000HFO Autonomiat VS t PSM = ⋅ ⋅ ⋅ = (18) Siendo t, el tiempo de navegación en horas y PS la potencia de servicio. Se considera un margen de 10 % especificado por la Administración. El margen por mala mar, ya se encuentra incluido, al haber considerado la potencia de servicio, con su velocidad asociada. 3) Aceite El peso de aceite se considera 100 t, con el CG en la mitad del doble fondo, y en la mitad de la cámara de máquinas, igual para todas las alternativas. 4) Agua dulce Se considera un consumo de agua dulce de 150 l/persona-día, con el CG del tanque a una altura 3 m por debajo del puntal de la alternativa seleccionada y una distancia igual a ¼ de la longitud de CM, medida a partir del mamparo de popa de dicha cámara. También se utiliza el margen del 10 % obligatorio. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 15 La ecuación para el cálculo es la siguiente, en toneladas: 1.1 22 150 24 100AD tM ⋅ ⋅ ⋅= ⋅ (19) 5) Cargos y pertrechos Esta partida se estima en 40 t, con el CG del pañol situado a la misma altura que el agua dulce y una distancia igual a 1/5 de la longitud de CM, medida desde la Ppp. 6) Víveres Se considera igual a 25 t, con el CG en la misma altura que los cargos y pertrechos, pero 3 m por delante de ellos. 7) Elementos de estiba Se considera los elementos móviles, para poder adaptar otros contenedores estándar, estando incluidos los fijos en el peso en rosca. Se toman igual 120 t, con el CG igual al de la carga de contenedores, variable según la alternativa. 8) Lastre El lastre se situará en el doble fondo y el doble costado, a lo largo de la zona de bodegas, respetando el túnel de tuberías presente a lo largo de crujía en el doble fondo. Habrá tantos tanques como bodegas tenga la alternativa, más los correspondientes tanques de pique de proa y de popa, útiles para corregir el trimado. Se calculará el volumen y el CG aproximado, teniendo un cuenta un coeficiente conforme se vayan afinando las formas del buque y aplicando en todos los cálculos una densidad 1.025 t/m3 y un descuento por hierros del 3%. La capacidad total de lastre, será de alrededor de 8000-12000 m3 a la vista de los buques de la base de datos. Fig. 7. Croquis de los tanques de lastre y fuel. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 16 Los tanques de pique de proa y de popa, tendrán un volumen aproximado de 400 y 200 m3, y la altura del CG de los tanques llenos en D-8 y D-3 m, respectivamente. Longitudinalmente, el CG se sitúa en LBP+5 m, y a -3 m, respectivamente. En la Fig. 7 es posible consultar la forma que toman los tanques de lastre en la zona de bodegas. 9) Carga Para la carga, se calcula el CDG mediante el software realizado. El peso de cada contenedor, se tomará igual a 13/14 t, para la salida a plena carga, y de 4 t para la condición de salida en lastre. El centro de gravedad de cada contenedor se considera, longitudinalmente en la mitad de éste, y verticalmente al 45 % de la altura, para altura estándar y 50 % de la altura para “High Cube” 10) Condiciones de carga Se han analizado 2 situaciones de carga, llegada en lastre, con un 10 % de consumos y todos los contenedores vacíos, y otra de salida a plena carga, con el máximo de contenedores cargados a 13/14 t, y el 100 % de los consumos. En cada una de ellas, se cogerán partidas adecuadas del desglose de peso muerto, con su correspondiente nivel de llenado. Se presentarán los correspondientes desgloses para cada situación de carga, lo cual permitirá calcular el centro de gravedad del desplazamiento, gracias a la estimación realizada con el peso en rosca. K. Estimación inicial de la estabilidad transversal y longitudinal En este apartado se especifica el proceso de estimación de la estabilidad inicial para cada alternativa. Al no disponer de las formas definitivas, debemos estimar la distancia entre el centro de empuje y el metacentro transversal (BM) y la altura del centro de empuje (KB). Se utiliza formulación disponible en la referencia [1] basados en coeficientes de la carena y en las dimensiones principales. La altura del metacentro se considera que es proporcional al calado. 1 2 1 0.35 0.8324 0.9912B B wp wp KB C T C CC C C = ⋅     = ⋅ − ⋅ +           (20) Donde el coeficiente es la fórmula de Benson La altura metacéntrica se obtiene mediante el coeficiente de Danckwardt. 2 2 2 2 12 0.64 0.4744 0.0955 B wp wp C BBM C T C C C ⋅ = ⋅ ⋅ = ⋅ + ⋅ − (21) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 19 fh ch nh fc cc nc Bt hdf 6 11 20 6 13 24 2,00 1,80 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) dccB_d dccB_h dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,040 0,080 0,025 2 0,060 0,300 1,800 0,400 dccB_d Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccB_h Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccD Espaciado entre TEUs en puntal en bodega y cubierta (m) N1 Número de pilas a popa de la superestructura h1c Espacio entre el primer contenedor y cubierta de tanques ó escotilla (m) mtp Máx. margen entre el último contenedor en bodega y la tapa de escotilla (m) hbe Altura de la brazola de escotilla (m) hte Altura de la tapa de escotilla (m) dcbH mcSE D/T 1,400 1,500 1,6 dcbH Margen entre pilas de contenedores a popa de la superestructura (m) mcSE Margen entre en la superestructura y el primer contenedor a popa (m) D/T Relación puntal/calado Autonomía Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,83 / 0,74 24,00 10,4 / 9 10,4 / 9 0,66 Autonomía Autonomía requerida (mn) Cwp Coeficiente de la flotación al calado de plena carga / llegada en lastre V Velocidad requerida en pruebas (kn) Tf Calado en proa plena carga / llegada en lastre (m) Ta Calado en popa plena carga / llegada en lastre (m) ETAP Rendimiento propulsivo MTEU 13/4 MTEU Peso de un contenedor para salida a plena carga / llegada en lastre (t) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 20 Fig. 8. D isposiciones consideradas en el dim ensionam iento. A lternativa 1. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 21 2) Condición de plena carga, 100 % consumos En este apartado, utilizando los datos de entrada y la disposición de contenedores del apartado anterior, se cargan sucesivas capas de contenedores, teniendo en cuenta los objetivos especificados en el apartado II.L En las tablas siguientes se muestran los resultados, incluyendo el desglose del peso muerto. TABLA III.A.2. PLENA CARGA. ALTERNATIVA 1 LBP LCM LRpp LRpr Lbul Ltol L Lbod LOA Lhold dbh N 206 33 13,8 9,6 6,6 4,2 210 149,6 216,8 12,56 2,4 10 LBP Eslora entre perpendiculares (m) LCM Longitud de la CM (m) LRPr Longitud del rasel de proa (m) LRPp Longitud del rasel de popa (m) Lbul Longitud del bulbo (m) Ltol Longitud de la toldilla (m) L Longitud de la eslora de flotación (m) Lbod Longitud del espacio de bodegas (m) LOA Longitud total (m) Lhold Longitud de una bodega (m) dbh Distancia entre bodegas (m) N Número de bodegas fh ch nh fc cc nc Bt hdf B Bbod D Dbod 6 11 20 6 13 24 2 1,8 32,2 28,2 16,6 16,6 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) B Manga (m) Bbod Manga del espacio de bodega (m) D Puntal (m) Dbod Puntal del espacio de bodega (m) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 24 3) Condición de llegada en lastre, 10% consumos En este apartado, obtenemos la condición de llegada en lastre con el 10 % de consumos. El objetivo ha sido navegar con poco trimado, calado de 9 m, y un PM comprendido entre 18000 y 20000 t. TABLA III.A.4. LLEGADA EN LASTRE. ALTERNATIVA 1 LBP LCM LRpp LRpr Lbul Ltol L Lbod LOA Lhold dbh N 206 33 13,8 9,6 6,6 4,2 210 149,6 216,8 12,56 2,4 10 LBP Eslora entre perpendiculares (m) LCM Longitud de la CM (m) LRPr Longitud del rasel de proa (m) LRPp Longitud del rasel de popa (m) Lbul Longitud del bulbo (m) Ltol Longitud de la toldilla (m) L Longitud de la eslora de flotación (m) Lbod Longitud del espacio de bodegas (m) LOA Longitud total (m) Lhold Longitud de una bodega (m) dbh Distancia entre bodegas (m) N Número de bodegas fh ch nh fc cc nc Bt hdf B Bbod D Dbod 6 11 20 6 13 24 2 1,8 32,2 28,2 16,6 16,6 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) B Manga (m) Bbod Manga del espacio de bodega (m) D Puntal (m) Dbod Puntal del espacio de bodega (m) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 25 dccB_d dccB_h dmampL dmampB dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,04 0,08 0,184 0,291 0,025 2 0,06 0,259 1,8 0,4 dccB_d Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccB_h Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dmampL Espaciado entre el TEU y el mamparo transversal (m) dmampB Espaciado entre el TEU y el mamparo longitudinal (m) N1 Número de pilas a popa de la superestructura h1c Espacio entre el primer contenedor y cubierta de tanques ó escotilla (m) mtp Margen entre el último contenedor en bodega y la tapa de escotilla (m) hbe Altura de la brazola de escotilla (m) hte Altura de la tapa de escotilla (m) dbcH mcSE 1,4 1,5 dcbH Margen entre pilas de contenedores a popa de la superestructura (m) mcSE Margen entre en la superestructura y el primer contenedor a popa (m) LWT KGr XGr Cb Cp Cm LCB 12699,27 11,62 85,9 0,58 0,59 0,98 -3,34 LWT Estimación del peso en rosca (t) KGr Altura del centro de gravedad del peso en rosca, respecto a línea base (m) XGr Posición long. del centro de gravedad del peso en rosca, respecto a Pp (m) Cb Coeficiente de bloque al calado Cp Coeficiente prismático Cm Coeficiente de la maestra LCB Posición long. del centro de gravedad del empuje (%L a popa de la maestra) MCarga XGc YGc KGc TEUs %TEUs MTEU 10600 102,01 0 20,48 2650 1 4 MCarga Peso total de la carga (t) XGc Posición long. del centro de gravedad de la carga, respecto a Pp (m) YGc Posición transversal del centro de gravedad de la carga (m) KGc Altura del centro de gravedad de la carga, respecto a línea base (m) TEUs TEUs estibados a 13 t %TEUs Porcentaje de TEUs estibados a 13 t respecto al total MTEU Peso de TEU utilizado para la condición de carga (t) Vs MCR PD PS t 23,04 30861,19 26232,02 26232,02 434,03 Vs Velocidad de servicio obtenida (kn) MCR Potencia del motor para obtener la velocidad en pruebas al 85 % MCR (kW) PD Potencia necesaria en pruebas (kW) PS Potencia en servicio (kW) t Tiempo de navegación ininterrumpida (horas) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 26 Autonomia Cwp V Tf Ta etap 10000 0,74 24 9 9 0,66 Autonomía Autonomía requerida (mn) Cwp Coeficiente de la flotación V Velocidad obtenida en pruebas (kn) Tf Calado en proa Ta Calado en popa ETAP Rendimiento propulsivo KB BM KG XG GM PM Trimado GMl MCT1cm desp 5,77 8,7 12,61 95,33 1,86 18056,8 -49,49 278,25 407,52 30756,1 KB Altura del centro de flotación respecto a línea base (m) BM Radio metacéntrico transversal (m) KG Altura del centro de gravedad del desplazamiento (m) XG Posición longitudinal del centro de gravedad del desplazamiento (m) GM Altura metacéntrica transversal (m) PM Peso muerto Trimado Trimado (m) (negativo por popa) GMl Altura metacéntrica longitudinal (m) MCT1cm Momento para trimar un centímetro (tm/cm) desp Desplazamiento (t) TABLA III.A.5. LLEGADA EN LASTRE. ALTERNATIVA 1 DESGLOSE DEL PESO MUERTO Masa (t) Gx (m) Gz (m) Descripción 275,53 60,56 4,25 HFO1 786,38 55,48 2,47 WB1 842,55 70,44 2,65 WB2 898,72 85,4 2,83 WB3 954,89 100,36 3 WB4 1011,06 115,32 3,18 WB5 786,38 130,28 2,47 WB6 561,7 145,24 1,77 WB7 449,36 160,2 1,41 WB8 337,02 175,16 1,06 WB9 112,34 190,12 0,35 WB10 0 209,3 0 FOPE 200 0 6,8 WAP 2,75 30,3 16,6 Tripulación 10 30,3 0,9 Aceite 65,65 22,05 13,6 A.D 2,5 6,6 13,6 Víveres 40 9,6 13,6 Cargos y pertrechos 120 102,01 20,48 Elementos de estiba 10600 102,01 20,48 Carga Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 29 fh ch nh fc cc nc Bt hdf 6 10 20 7 12 24 2,14 2,18 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) dccB_d dccB_h dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,040 0,080 0,025 2 0,060 0,300 1,900 0,400 dccB_d Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccB_h Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccD Espaciado entre TEUs en puntal en bodega y cubierta (m) N1 Número de pilas a popa de la superestructura h1c Espacio entre el primer contenedor y cubierta de tanques ó escotilla (m) mtp Máx. margen entre el último contenedor en bodega y la tapa de escotilla (m) hbe Altura de la brazola de escotilla (m) hte Altura de la tapa de escotilla (m) dcbH mcSE D/T 1,400 1,500 1,63 dcbH Margen entre pilas de contenedores a popa de la superestructura (m) mcSE Margen entre en la superestructura y el primer contenedor a popa (m) D/T Relación puntal/calado Autonomía Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,89 / 0,84 24,00 10,4 / 9 10,4 / 9 0,66 Autonomía Autonomía requerida (mn) Cwp Coeficiente de la flotación al calado de plena carga / llegada en lastre V Velocidad requerida en pruebas (kn) Tf Calado en proa plena carga / llegada en lastre (m) Ta Calado en popa plena carga / llegada en lastre (m) ETAP Rendimiento propulsivo MTEU 14/4 MTEU Peso de un contenedor para salida a plena carga / llegada en lastre (t) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 30 Fig. 9. D isposiciones consideradas en el dim ensionam iento. A lternativa 2. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 31 2) Condición de plena carga, 100% consumos Como en el apartado anterior, las siguientes figuras y tablas resumen los resultados obtenidos para la condición a plena carga de esta alternativa TABLA III.B.2. PLENA CARGA. ALTERNATIVA 2 LBP LCM LRpp LRpr Lbul Ltol L Lbod LOA Lhold dbh N 202,2 27,6 12 12 8,4 6 213 150,6 216,6 12,56 2,5 10 LBP Eslora entre perpendiculares (m) LCM Longitud de la CM (m) LRPr Longitud del rasel de proa (m) LRPp Longitud del rasel de popa (m) Lbul Longitud del bulbo (m) Ltol Longitud de la toldilla (m) L Longitud de la eslora de flotación (m) Lbod Longitud del espacio de bodegas (m) LOA Longitud total (m) Lhold Longitud de una bodega (m) dbh Distancia entre bodegas (m) N Número de bodegas fh ch nh fc cc nc Bt hdf B Bbod D Dbod 6 10 20 7 12 24 2,14 2,18 30 25,72 16,88 16,6 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) B Manga (m) Bbod Manga del espacio de bodega (m) D Puntal (m) Dbod Puntal del espacio de bodega (m) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 34 3) Condición de llegada en lastre, 10% consumos En este apartado, obtenemos la condición de llegada en lastre con el 10 % de consumos. El objetivo ha sido navegar con poco trimado, calado de 9 m, y un PM comprendido entre 18000 y 20000 t. TABLA III.B.4. LLEGADA EN LASTRE. ALTERNATIVA 2 LBP LCM LRpp LRpr Lbul Ltol L Lbod LOA Lhold dbh N 202,2 27,6 12 12 8,4 6 213 150,6 216,6 12,56 2,5 10 LBP Eslora entre perpendiculares (m) LCM Longitud de la CM (m) LRPr Longitud del rasel de proa (m) LRPp Longitud del rasel de popa (m) Lbul Longitud del bulbo (m) Ltol Longitud de la toldilla (m) L Longitud de la eslora de flotación (m) Lbod Longitud del espacio de bodegas (m) LOA Longitud total (m) Lhold Longitud de una bodega (m) dbh Distancia entre bodegas (m) N Número de bodegas fh ch nh fc cc nc Bt hdf B Bbod D Dbod 6 10 20 7 12 24 2,14 2,18 30 25,72 16,88 16,6 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) B Manga (m) Bbod Manga del espacio de bodega (m) D Puntal (m) Dbod Puntal del espacio de bodega (m) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 35 dccB_d dccB_h dmampL dmampB dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,04 0,08 0,184 0,31 0,025 2 0,06 0,259 1,9 0,4 dccB_d Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccB_h Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dmampL Espaciado entre el TEU y el mamparo transversal (m) dmampB Espaciado entre el TEU y el mamparo longitudinal (m) N1 Número de pilas a popa de la superestructura h1c Espacio entre el primer contenedor y cubierta de tanques ó escotilla (m) mtp Margen entre el último contenedor en bodega y la tapa de escotilla (m) hbe Altura de la brazola de escotilla (m) hte Altura de la tapa de escotilla (m) dbcH mcSE 1,4 1,5 dcbH Margen entre pilas de contenedores a popa de la superestructura (m) mcSE Margen entre en la superestructura y el primer contenedor a popa (m) LWT KGr XGr Cb Cp Cm LCB 12250,78 11,82 84,32 0,61 0,62 0,98 -3,25 LWT Estimación del peso en rosca (t) KGr Altura del centro de gravedad del peso en rosca, respecto a línea base (m) XGr Posición long. del centro de gravedad del peso en rosca, respecto a Pp (m) Cb Coeficiente de bloque al calado Cp Coeficiente prismático Cm Coeficiente de la maestra LCB Posición long. del centro de gravedad del empuje (%L a popa de la maestra) MCarga XGc YGc KGc TEUs %TEUs MTEU 10600 96,83 0 21,48 2650 1 4 MCarga Peso total de la carga (t) XGc Posición long. del centro de gravedad de la carga, respecto a Pp (m) YGc Posición transversal del centro de gravedad de la carga (m) KGc Altura del centro de gravedad de la carga, respecto a línea base (m) TEUs TEUs estibados a 13 t %TEUs Porcentaje de TEUs estibados a 13 t respecto al total MTEU Peso de TEU utilizado para la condición de carga (t) Vs MCR PD PS t 23,05 31795,09 27025,82 27025,82 433,84 Vs Velocidad de servicio obtenida (kn) MCR Potencia del motor para obtener la velocidad en pruebas al 85 % MCR (kW) PD Potencia necesaria en pruebas (kW) PS Potencia en servicio (kW) t Tiempo de navegación ininterrumpida (horas) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 36 Autonomia Cwp V Tf Ta etap 10000 0,84 24 9 9 0,66 Autonomía Autonomía requerida (mn) Cwp Coeficiente de la flotación V Velocidad obtenida en pruebas (kn) Tf Calado en proa Ta Calado en popa ETAP Rendimiento propulsivo KB BM KG XG GM PM Trimado GMl MCT1cm desp 5,96 8,99 13,04 93,15 1,91 17946,41 -57,09 380,06 538,82 30197,19 KB Altura del centro de flotación respecto a línea base (m) BM Radio metacéntrico transversal (m) KG Altura del centro de gravedad del desplazamiento (m) XG Posición longitudinal del centro de gravedad del desplazamiento (m) GM Altura metacéntrica transversal (m) PM Peso muerto Trimado Trimado (m) (negativo por popa) GMl Altura metacéntrica longitudinal (m) MCT1cm Momento para trimar un centímetro (tm/cm) desp Desplazamiento (t) TABLA III.B.5. LLEGADA EN LASTRE. ALTERNATIVA 2. DESGLOSE DEL PESO MUERTO Masa (t) Gx (m) Gz (m) Descripción 283,74 53,41 4,87 HFO1 613,13 48,38 1,86 WB1 613,13 63,44 1,86 WB2 858,38 78,5 2,6 WB3 858,38 93,56 2,6 WB4 858,38 108,62 2,6 WB5 858,38 123,68 2,6 WB6 613,13 138,74 1,86 WB7 613,13 153,8 1,86 WB8 367,88 168,86 1,11 WB9 367,88 183,92 1,11 WB10 0 206,4 0 FOPE 200 0 6,94 WAP 2,75 25,8 16,88 Tripulación 10 25,8 1,09 Aceite 65,62 18,9 13,88 A.D 2,5 5,52 13,88 Víveres 40 8,52 13,88 Cargos y pertrechos 120 96,83 21,48 Elementos de estiba 10600 96,83 21,48 Carga Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 39 fh ch nh fc cc nc Bt hdf 7 11 18 5 13 24 2,00 1,80 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) dccB_d dccB_h dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,040 0,080 0,025 3 0,060 0,300 1,800 0,400 dccB_d Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccB_h Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccD Espaciado entre TEUs en puntal en bodega y cubierta (m) N1 Número de pilas a popa de la superestructura h1c Espacio entre el primer contenedor y cubierta de tanques ó escotilla (m) mtp Máx. margen entre el último contenedor en bodega y la tapa de escotilla (m) hbe Altura de la brazola de escotilla (m) hte Altura de la tapa de escotilla (m) dcbH mcSE D/T 1,400 1,500 1,75 dcbH Margen entre pilas de contenedores a popa de la superestructura (m) mcSE Margen entre en la superestructura y el primer contenedor a popa (m) D/T Relación puntal/calado Autonomía Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,84 / 0,80 24,00 11 / 9 11 / 9 0,66 Autonomía Autonomía requerida (mn) Cwp Coeficiente de la flotación al calado de plena carga / llegada en lastre V Velocidad requerida en pruebas (kn) Tf Calado en proa plena carga / llegada en lastre (m) Ta Calado en popa plena carga / llegada en lastre (m) ETAP Rendimiento propulsivo MTEU 14/4 MTEU Peso de un contenedor para salida a plena carga / llegada en lastre (t) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 40 Fig. 10. D isposiciones consideradas en el dim ensionam iento. A lternativa 3. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 41 2) Condición de plena carga, 100% consumos Como en el apartado anterior, las siguientes figuras y tablas resumen los resultados obtenidos para la condición a plena carga de esta alternativa TABLA III.C.2. PLENA CARGA. ALTERNATIVA 3 LBP LCM LRpp LRpr Lbul Ltol L Lbod LOA Lhold dbh N 195,84 42,6 13,8 10,2 6,6 4,8 200 129,24 207,24 12,56 1,8 9 LBP Eslora entre perpendiculares (m) LCM Longitud de la CM (m) LRPr Longitud del rasel de proa (m) LRPp Longitud del rasel de popa (m) Lbul Longitud del bulbo (m) Ltol Longitud de la toldilla (m) L Longitud de la eslora de flotación (m) Lbod Longitud del espacio de bodegas (m) LOA Longitud total (m) Lhold Longitud de una bodega (m) dbh Distancia entre bodegas (m) N Número de bodegas fh ch nh fc cc nc Bt hdf B Bbod D Dbod 7 11 18 5 13 24 2 1,8 32,2 28,2 19,2 19,2 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) B Manga (m) Bbod Manga del espacio de bodega (m) D Puntal (m) Dbod Puntal del espacio de bodega (m) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 44 3) Condición de llegada en lastre, 10% consumos En este apartado, obtenemos la condición de llegada en lastre con el 10 % de consumos. El objetivo ha sido navegar con poco trimado, calado de 9 m, y un PM comprendido entre 18000 y 20000 t. TABLA III.C.4. LLEGADA EN LASTRE. ALTERNATIVA 3 LBP LCM LRpp LRpr Lbul Ltol L Lbod LOA Lhold dbh N 195,84 42,6 13,8 10,2 6,6 4,8 200 129,24 207,24 12,56 1,8 9 LBP Eslora entre perpendiculares (m) LCM Longitud de la CM (m) LRPr Longitud del rasel de proa (m) LRPp Longitud del rasel de popa (m) Lbul Longitud del bulbo (m) Ltol Longitud de la toldilla (m) L Longitud de la eslora de flotación (m) Lbod Longitud del espacio de bodegas (m) LOA Longitud total (m) Lhold Longitud de una bodega (m) dbh Distancia entre bodegas (m) N Número de bodegas fh ch nh fc cc nc Bt hdf B Bbod D Dbod 7 11 18 5 13 24 2 1,8 32,2 28,2 19,2 19,2 fh Número de filas en bodega ch Número de columnas en bodega nh Número de bahías en bodega fc Número de filas en cubierta cc Número de columnas en cubierta nc Número de bahías en cubierta Bt Anchura del tanque lateral (m) hdf Altura del doble fondo (m) B Manga (m) Bbod Manga del espacio de bodega (m) D Puntal (m) Dbod Puntal del espacio de bodega (m) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 45 dccB_d dccB_h dmampL dmampB dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,04 0,08 0,184 0,291 0,025 3 0,06 0,243 1,8 0,4 dccB_d Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dccB_h Espaciado entre TEUs en manga en cubierta (m) dmampL Espaciado entre el TEU y el mamparo transversal (m) dmampB Espaciado entre el TEU y el mamparo longitudinal (m) N1 Número de pilas a popa de la superestructura h1c Espacio entre el primer contenedor y cubierta de tanques ó escotilla (m) mtp Margen entre el último contenedor en bodega y la tapa de escotilla (m) hbe Altura de la brazola de escotilla (m) hte Altura de la tapa de escotilla (m) dbcH mcSE 1,4 1,5 dcbH Margen entre pilas de contenedores a popa de la superestructura (m) mcSE Margen entre en la superestructura y el primer contenedor a popa (m) LWT KGr XGr Cb Cp Cm LCB 14548,02 13,44 81,67 0,6 0,61 0,98 -3,64 LWT Estimación del peso en rosca (t) KGr Altura del centro de gravedad del peso en rosca, respecto a línea base (m) XGr Posición long. del centro de gravedad del peso en rosca, respecto a Pp (m) Cb Coeficiente de bloque al calado Cp Coeficiente prismático Cm Coeficiente de la maestra LCB Posición long. del centro de gravedad del empuje (%L a popa de la maestra) MCarga XGc YGc KGc TEUs %TEUs MTEU 10600 101,66 0 20,31 2650 1 4 MCarga Peso total de la carga (t) XGc Posición long. del centro de gravedad de la carga, respecto a Pp (m) YGc Posición transversal del centro de gravedad de la carga (m) KGc Altura del centro de gravedad de la carga, respecto a línea base (m) TEUs TEUs estibados a 13 t %TEUs Porcentaje de TEUs estibados a 13 t respecto al total MTEU Peso de TEU utilizado para la condición de carga (t) Vs MCR PD PS t 23,08 33420,62 28407,53 28407,53 433,28 Vs Velocidad de servicio obtenida (kn) MCR Potencia del motor para obtener la velocidad en pruebas al 85 % MCR (kW) PD Potencia necesaria en pruebas (kW) PS Potencia en servicio (kW) t Tiempo de navegación ininterrumpida (horas) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 46 Autonomia Cwp V Tf Ta etap 10000 0,8 24 9 9 0,66 Autonomía Autonomía requerida (mn) Cwp Coeficiente de la flotación V Velocidad obtenida en pruebas (kn) Tf Calado en proa Ta Calado en popa ETAP Rendimiento propulsivo KB BM KG XG GM PM Trimado GMl MCT1cm desp 6,2 9,08 13,52 92,62 1,77 17980,99 142,7 278,91 453,63 32529,01 KB Altura del centro de flotación respecto a línea base (m) BM Radio metacéntrico transversal (m) KG Altura del centro de gravedad del desplazamiento (m) XG Posición longitudinal del centro de gravedad del desplazamiento (m) GM Altura metacéntrica transversal (m) PM Peso muerto Trimado Trimado (m) (negativo por popa) GMl Altura metacéntrica longitudinal (m) MCT1cm Momento para trimar un centímetro (tm/cm) desp Desplazamiento (t) TABLA III.C.5. LLEGADA EN LASTRE. ALTERNATIVA 3. DESGLOSE DEL PESO MUERTO Masa (t) Gx (m) Gz (m) Descripción 297,86 69,86 5,32 HFO1 939,96 64,48 3,41 WB1 1002,62 78,84 3,64 WB2 1002,62 93,2 3,64 WB3 1065,28 107,56 3,86 WB4 1002,62 121,92 3,64 WB5 751,96 136,28 2,73 WB6 501,31 150,64 1,82 WB7 250,65 165 0,91 WB8 125,33 179,36 0,45 WB9 0 199,14 0 FOPE 200 0 8,1 WAP 2,75 35,1 19,2 Tripulación 10 35,1 0,9 Aceite 65,53 24,45 16,2 A.D 2,5 8,52 16,2 Víveres 40 11,52 16,2 Cargos y pertrechos 120 101,66 20,31 Elementos de estiba 10600 101,66 20,31 Carga Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 49 TABLA IV.1. COEFICIENTES CALCULADOS. BUQUES BASE DE DATOS LBP (m) B (m) D (m) TEU_13t TEU Vs (kn) PS (kW) PM (t) c1 c2 c3 c4 NUEVO LEON 191,0 32,2 19,4 - 2396 20,0 19670 29256 386 - - 0,77 HANJIN ZENOA 190,0 32,3 19,0 - 2500 22,0 34040 29800 301 - - 0,82 OCCL CANADA 203,8 32,2 19,0 - 2330 20,0 28020 - - - - 0,72 SEA EXC. 197,1 32,2 19,4 - 2682 23,0 28350 30554 419 - - 0,83 PATRICIA 185,5 30,2 16,6 1744 2202 20,5 20870 28274 383 112,27 0,7 0,91 SEA-LAND 196,6 29,8 16,4 1843 2446 21,0 33179,35 27290 253 - 0,7 0,97 APL VENEZUELA 210,2 32,2 18,7 2250 3108 22,0 26270 32209 413 123,71 0,7 0,94 CSCL GENOA 194,4 32,2 16,8 2065 2657 21,6 21735 27747 425 134,49 0,8 0,97 CIMBRIA 210,0 30,0 16,8 2029 2824 24,0 34300 29415 384 93,04 0,7 1,02 CMA GMA 198,8 30,1 16,7 1856 2602 22,3 24880 34622 473 109,02 0,7 1,00 SAFMARINE 200,0 29,8 16,7 1850 2490 22,0 21560 27900 454 123,71 0,7 0,96 STAR OSHIMANA 189,0 32,3 19,0 - 2282 16,1 11515 45656,0 463 - - 0,75 THOMAS MANN 202,1 32,2 16,5 1970 2586 22,7 25270 27930,0 426 115,97 0,7 0,92 KOTA PEKARANG 210,0 30,0 16,8 2029 2824 23,2 25570 28840,0 - - 0,7 1,02 CALA PANCALDO 191,1 32,2 18,7 2168 2785 22,4 26270 27984,0 394 121,1 0,7 0,93 NUEVO LEON 191,0 32,2 19,4 - 2396 20,0 19670 29256 386 - - 0,77 HANJIN ZENOA 190,0 32,3 19,0 - 2500 22,0 34040 29800 301 - - 0,82 Los coeficientes c1 y c2, utilizan la potencia y velocidad de servicio. Según tomen valores más grandes, siempre para buques de velocidad y PM parecidos, menos potencia necesita y por tanto son mejores alternativas. El coeficiente c3, a la vista de los datos de la Tabla IV.1, debe tomar valores en torno al 0.7-0.8, indicando que la alternativa se ha dimensionado satisfactoriamente, con volúmenes adecuados de CM, raseles, etc. Por otra parte, cuanto mayor sea el coeficiente c4, indica que la alternativa lleva más contenedores para las mismas dimensiones, lo que puede hacer pensar que a priori tengan peor GM, por poseer más capas de contenedores. Los valores típicos varían en torno a 0.9-1. Por tanto, buscamos valores altos de c1 y c2, tomando c3 valores de 0.7 a 0.8 y c4 en torno a 0.9-1. La Tabla IV.2, muestra los mismos coeficientes, pero calculados para cada una de las alternativas. De lo comentado anteriormente, se infiere que la mejor alternativa de las calculadas, es la primera, basada en el buque THOMAS MANN TABLA IV.2. COEFICIENTES CALCULADOS. ALTERNATIVAS LBP (m) B (m) D (m) TEU_13t TEU Vs (kn) PS (kW) PM (t) c1 c2 c3 c4 ALTERNATIVA 1 206 32,2 16,6 1977 2650 23,1 28023,10 28990 415 106,80 0,7 0,92 ALTERNATIVA 2 202,2 30 16,88 1830 2650 23,1 28379,25 28946,3 409 105,13 0,7 0,99 ALTERNATIVA 3 195,84 32,2 19,2 1823 2650 23,14 29921,00 29004,27 391 99,50 0,6 0,84 Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 50 Vemos que no solo es la mejor alternativa en cuanto a eficiencia y adecuado dimensionamiento de las calculadas, sino que también tiene otros puntos fuertes. Transporta un 75 % de contenedores a 13 t, la mejor de todas, con un GM suficiente para conseguir una adecuada estabilidad. El Cb es algo bajo, pero ya que este coeficiente lo proporciona en última instancia las formas, siempre que el desplazamiento al calado sea suficiente, no habrá problemas en modificar el Cb. La abscisa del centro de carena (LCB) en porcentaje de la LBP desde la cuaderna maestra, se sitúa en torno al al -3%, común en este tipo de buques. El peso en rosca, se sitúa en un rango típico, y se estima a priori, que de todo el acero utilizado, el 30-40 % será de alta tensión. Es el buque con más eslora, pero el coste de acero variará poco con respecto al que menos tiene, debido a que la diferencia es insignificante. Además es el que menos potencia en servicio utiliza. Los datos necesarios para la siguiente fase de proyecto, los cuales nos van a permitir construir unas formas adecuadas, son los siguientes: TABLA IV.3. DATOS ALTERNATIVA ELEGIDA LBP(m) B (m) D (m) T (m) Cb Cm Cwp LCB (%MS) 206 32,2 16,6 10,4 0,58 0,98 0,83 -3,34% Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 51 V. CALCULO DEL FRANCOBORDO GEOMÉTRICO PARA LA ALTERNATIVA SELECCIONADA Todos los buques necesitan un margen de seguridad sobre la flotabilidad y estabilidad requerida para la situación de equilibrio en aguas tranquilas, que le permita operar con fiabilidad en la mar real. Esto se consigue gracias a la reserva de flotabilidad proporcionada por los espacios cerrados situados encima de la línea de flotación, y por la superestructura. Para ello, las administraciones fijan el francobordo geométrico mínimo que permite alcanzar estos objetivos. El francobordo afecta a las siguientes características del buque: • Cubierta seca. Una cubierta sin embarques de agua es deseable, por la seguridad de la tripulación • Reserva de flotabilidad en averías • Estabilidad intacta y curva de GZ • Estabilidad en averías En general un francobordo generoso, aumenta la estabilidad. Para esta fase de proyecto comprobaremos el francobordo de manera simplificada, para comprobar que nuestra alternativa es válida, aunque se conoce que los buques portacontenedores generalmente cumplen la normativa, debido al alto valor de D/T. El francobordo geométrico mínimo de verano (FBG), se determina conforme al Reglamento del Convenio Internacional sobre Líneas de Carga de 1966 (ILLC) [7]. Es un paso indispensable para calcular el francobordo de verano (FV), el cual es la “envolvente” del FBG, la corrección por escantillonado, y la corrección por estabilidad, necesario para situar el disco de francobordo. El FV sumado al calado tiene que ser menor que el puntal de la alternativa seleccionada. Es necesario definir algunos términos utilizados en la formulación: • Eslora de francobordo (Lfb) Definida como la menor de estos valores, medidas en la flotación al 85% del puntal de trazado: o 96% de la eslora total desde el extremo de la roda hasta el extremo del codaste o La eslora desde el extremo de la roda hasta el eje de la mecha del timón En esta fase, debido a que carecemos de un perfil de las formas, utilizamos la LBP = 206 m • Puntal de trazado (D) y puntal de francobordo (Dfb) D se define como la distancia vertical medida desde el canto alto de la quilla hasta el canto alto del bao de la cubierta de francobordo en el costado y Dfb como el puntal de trazado en el centro del buque más el espesor de la chapa del trancanil de la cubierta de francobordo, que será de 30 mm. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 54 REFERENCIAS [1] Meizoso Fernández, Manuel. Alvariño Castro, Ricardo. Azpíroz Azpíroz, Juan José. “El Proyecto Básico del Buque Mercante”. Fondo Editorial de Ingeniería Naval, 1997 [2] J. L. García Garcés, “Apuntes de proyectos”, ETSIN, 2008. [3] “ISO 668 Series 1: Freight Containers, Classification dimensions and Ratings”, International Standards Organization. [4] H. Schneekluth y V. Bertram, “Ship Design for Efficiency and Economy” 2º Ed, Butterworth and Heinemann, 1998. [5] Holtrop, J., y Mennen G.G.J, “An Approximate Power Prediction Method”, International Ship- building Progress, Vol 29, No. 335 July 1982. [6] Holtrop J., “A Statistical Re-Analysis of Resistance and Propulsion Data”, International Shipbuilding Progress, Vol.31, No.363, Nov 1984 [7] “International Conference in Load Lines, 2005 Consolidated Edition”, International Maritime Organization. Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 55 ANEXO A: CÓDIGO MATLAB Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 56 %% AJUSTE_FR.m %% AJUSTA LAS LONGITUDES ZONALES INICIALES A LA CLARA DE CUADERNAS ELEGIDA function [dbh,Lhold,Lbod,Ltol,Lbul,LRpp,LRpr,LCM,LOA,LBP,L,dmampL,dccL]= AJUSTE_FR(DATA1,DATA2,Lbod,Ltol,Lbul,LRpp,LRpr,LCM,L,LBP) %% ASIGNACION DE DATOS N=DATA1(1,1); hbod=DATA2(1,1); hbh=DATA2(1,2); hrest=DATA2(1,3); aux=L/LBP; %% AJUSTE LHOLD dccL=0.076; % Diferencia enter 2 TEU y un FEU.(m) for i=1:40; if ((hbod*i)-(dccL+2*6.058))>0; Lhold=i*hbod; dmampL=(Lhold-(2*6.058)-dccL)/2; break; end end %% AJUSTE DBH dbh=(Lbod-N*Lhold)/N; for i=1:40; if abs(hbh*i-dbh)<=0.5*hbh; dbh=hbh*i; Lbod=N*(Lhold+dbh); break; end end %% AJUSTE RESTO DEL BUQUE for i=1:40; if abs(((hrest*i)-(Ltol)))>0.00001 && abs(((hrest*i)-(Ltol)))<hrest*0.5; Ltol=hrest*i; break; end end for i=1:40; if abs(((hrest*i)-(Lbul)))>0.00001 && abs(((hrest*i)-(Lbul)))<hrest*0.5; Lbul=hrest*i; break; end end for i=1:40; if abs(((hrest*i)-(LRpp)))>0.00001 && abs(((hrest*i)-(LRpp)))<hrest*0.5; LRpp=hrest*i; break; end end for i=1:40; if abs(((hrest*i)-(LRpr)))>0.00001 && abs(((hrest*i)-(LRpr)))<hrest*0.5; LRpr=hrest*i; break; end end for i=1:80; if abs(((hrest*i)-(LCM)))>0.00001 && abs(((hrest*i)-(LCM)))<hrest*0.5 LCM=hrest*i; Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 59 XG=(sum(EST(:,1).*EST(:,2))+LWT*XGr)/(sum(EST(:,1))+LWT); GM=KB+BM-KG; PM=sum(EST(:,1)); %Peso muerto, carga`pertrechos,lastre... desp=sum(EST(:,1))+LWT; %desplazmiento PM+PR GMl=(0.35*Cwp^2-0.405*Cwp+0.146)*L^2/(T*Cb); %radio met. longit MCT1cm=GMl*desp/(100*L); trimado=desp*(XG-LCB)/MCT1cm; %% HOLTROP.M %% CÁLCULO DE LA RESISTENCIA AL AVANCE function [Rv,Rapp,Rw,Ra,Rn,Fn,Pb] = HOLTROP(L,LBP,B,T,LCB,despt,Cb,Cm,Cp,Cwp,v,Abr,Ta,Tf,etap) %DESPT, DESPLAZAMIENTO (T) %ABR AREA TRANSVERSAL DEL BULBO EN PPR =7.2 HX/T=0.45 (M) %L ES LA ESLORA EN LA FLOTACIÓN (M) %% NÚMEROS ADIMENSIONALES Y DENSIDAD v=0.5144*v; g=9.81; rho=1025; Rn=v*L/1e-6; Fn=v/sqrt(g*L); %% DESPLAZAMIENTO desp=despt*1000/rho; %% COEFICIENTES NECESARIOS Cstern=0;%coeficiente de las formas de popa c4=B/L; %De Rw, ya que B/L>0.11 y B/L<0.25 c5=(8.0798*Cp)-(13.8673*Cp^2)+(6.9844*Cp^3); %De Rw, ya que Cp<0.8 c6=-1.69385; %De Rw, ya que L^3/desp<512 lambda=(1.446*Cp)-(0.03*(L/B)); %De Rw, ya que L/B<12 c3=1 ;%De Rw, ya que no está mojada la popa de espejo %% FACTOR DE FORMA S Y RV C=1+0.011*Cstern; Lr=L*(1-Cp+0.06*Cp*LCB/(4*Cp-1)); k1=0.93+0.4871*C*((B/L)^1.0681)*((T/L)^0.4611)*((L/Lr)^0.12)*((L^3/desp)^0.3649)* (1-Cp)^-0.6042; %coeficiente de forma del casco S=L*(2*T+B)*Cm^0.5*(0.4530+0.4425*Cb-0.2862*Cm- (0.003467*B/T)+0.3696*Cwp)+(2.38*Abr/Cb); Rv=0.075*0.5*rho*v^2*k1*S/(log10(Rn)-2)^2; %Resistencia viscosa del casco %% RESISTENCIA DE LOS APENDICES k2=1.4; %coeficiente de forma del timón, unico apéndice At=0.01*LBP*T*1.8; %Area del timón Rapp=0.5*rho*v^2*At*k2*0.075/(log10(Rn)-2)^2; %%CALCULO DE LA RESISTENCIA POR FORMACIÓN DE OLAS iee=125.67*(B/L)-162.25*(Cp^2)+234.32*(Cp^3)+0.1551*(LCB+(6.8*(Ta-Tf)/T))^3; % mitad del angulo de entrada líneas de agua d=-0.9; c1=2223195*c4^3.7861*((T/B)^1.0796*(90-iee)^-1.3757); m1=0.01404*(L/T)-1.7525*((desp^(1/3))/L)-4.7932*(B/L)-c5; m2=c6*0.4*exp(-0.034*Fn^-3.29); hb=T*0.45; %metros, estimación del centro de gravedad del bulbo en Ppr c7=(0.56*Abr^1.5)/(B*T*(0.31*Abr^0.5)+Tf-hb); Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 60 c2=exp(-1.89*sqrt(c7)); Rw=desp*rho*g*c1*c2*c3*exp(m1*Fn^d+m2*cos(lambda*Fn^-2)); %% CALCULO DE LA RESISTENCIA CORRELACIÓN MODELO-BUQUE c4=0.04; %de Ra, ya que Tf/L>0.04 Ca=0.006*((L+100)^-0.16)-0.00205+0.003*((L/7.5)^0.5)*(Cb^4)*c2*(0.04-c4); Ra=0.5*rho*(v^2)*S*Ca; %% CALCULO DE LA RESISTENCIA TOTAL Y MOTOR Rt=Rv+Rapp+Rw+Ra; Pb=Rt*v/(etap*1000); %potencia al freno %% kW_V.m %% CÁLCULO DE LA POTENCIA EN PRUEBAS Y EN SERVICIO function [VS,MCR,PD,PS,t]=kW_V(L,LBP,LCB,despt,Cb,Cm,Cp,DATA4,DATA1,DATA3) %% ASIGNAR DATOS autonomia=DATA4(1,1); Cwp=DATA4(1,2); v=DATA4(1,3); Tf=DATA4(1,4); Ta=DATA4(1,5); etap=DATA4(1,6); B=DATA1(1,9); T=DATA3(1,3); Abr=0.08*B*T; V=(1:0.01:v+5); for i=1:length(V) [Rv,Rapp,Rw,Ra,Rn,Fn,Pb]= HOLTROP(L,LBP,B,T,LCB,despt,Cb,Cm,Cp,Cwp,V(i),Abr,Ta,Tf,etap); P_pruebas(i)=Pb; % potencia en pruebas end P_servicio=P_pruebas*1.15; % potencia en servicio %% BUSQUEDA DE LA VELOCIDAD EN SERVICIO Y PUNTO DE FUNCIONAMIENTO for i=1:length(P_pruebas) if V(i)==v PD=P_pruebas(i);%% potencia en pruebas a la velocidad requerida end end MCR=PD/0.85; % MCR de la alternativa PS=MCR*0.85; %potencia de servicio for i=1:length(P_servicio) aux=P_servicio(i); if (PS-aux)/PS<=0.001 VS=V(i);break;% velocidad de servicio end end %% DIBUJO Y SALIDAS plot(V,P_pruebas,'r',V,P_servicio,'g',VS,PS,'g*',v,PD,'r*') %potencia en pruebas y en servicio. t=autonomia/VS; Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 61 %% PRYCARENA.M %% CÁLCULO DEL PESO EN ROSCA Y COEFICIENTES DE LA CARENA function [LWT,KG,XG,Cb,Cp,Cm,LCB]=PRYCARENA(L,LBP,LOA,DATA1,DATA3) %% BASE DE DATOS DB=[202.0 32.2 19.4 12677 %Nuevoleon, 6%HTS 195.6 30.2 16.6 11463 %Patricia Rickmers 30% HTS 206.0 29.8 16.4 11360 %SeaLand Argentina 23% HTS 220.5 32.2 18.7 15041 %APL Venezuela 40% HTS, sin gruas 222.1 30.0 16.8 11891] ;%Cimbria 35%HTS, sin gruas LBD=DB(:,1).*DB(:,2).*DB(:,3); alfa=0; beta=1; gamma=0.5; %% LECTURA DE DATOS D=DATA1(1,11); B=DATA1(1,9); T=DATA3(1,3); %% BASE f1=LBD.^alfa'; f2=LBD.^beta'; f3=LBD.^gamma'; %% MATRIZ M M11=f1*f1'; M12=f1*f2'; M22=f2*f2'; M31=f3*f1'; M32=f3*f2'; M33=f3*f3'; M=[M11 M12 M31 M12 M22 M32 M31 M32 M33]; %% TÉRMINO INDEPENDIENTE b11=f1*DB(:,4); b12=f2*DB(:,4); b13=f3*DB(:,4); b=[b11 b12 b13 ]'; c=M\b; %% APROXIMACION x=[98e3:100:135e3]; y=c(1).*x.^alfa+c(2).*x.^beta+c(3).*x.^gamma; %% DIBUJO plot(LBD,DB(:,4),'*',x,y); %% PESO EN ROSCA LBDi=LOA*B*D; %LWT=c(1)+c(2)*LBDi^beta+c(3)*exp(LBDi/lambda); LWT=c(1)*LBDi^alfa+c(2)*LBDi^beta+c(3)*LBDi^gamma; LWT=LWT+(0.03*29000); KG=0.7*D; XG=0.417*LBP; Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 64 end PRODTEUp{i,j,k}=MTEU.*Gp{i,j,k}.*CP(i,j,k); sumx=sumx+PRODTEUp{i,j,k}(1); sumy=sumy+PRODTEUp{i,j,k}(2); sumz=sumz+PRODTEUp{i,j,k}(3); end end end TEUp=sum(sum(sum(CP))); if TEUp==0 G_P=[0 0 0]; else G_P=[sumx sumy sumz]./(TEUp*MTEU); end %% CASTILLO BODEGA sumx=0; sumy=0; sumz=0; for i=1:2 for j=1:ch for k=1:fh+1 nteu=CARGAFH((fh+2)-k,i); if nteu==0; CFH(i,j,k)=0; else fila=ones(1,nteu); fila=padarray(fila,[0 (ch-nteu)/2]); CFH(i,j,k)=fila(j); end PRODTEUfh{i,j,k}=MTEU.*Gfh{i,j,k}.*CFH(i,j,k); sumx=sumx+PRODTEUfh{i,j,k}(1); sumy=sumy+PRODTEUfh{i,j,k}(2); sumz=sumz+PRODTEUfh{i,j,k}(3); end end end TEUfh=sum(sum(sum(CFH))); if TEUfh==0 G_FH=[0 0 0]; else G_FH=[sumx sumy sumz]./(TEUfh*MTEU); end %% CASTILLO CUBIERTA sumx=0; sumy=0; sumz=0; for i=1:2 for j=1:cc for k=1:fc-1 nteu=CARGAFD(fc-k,i); if nteu==0; CFD(i,j,k)=0; else Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 65 fila=ones(1,nteu); fila=padarray(fila,[0 (cc-nteu)/2]); CFD(i,j,k)=fila(j); end PRODTEUfd{i,j,k}=MTEU.*Gfd{i,j,k}.*CFD(i,j,k); sumx=sumx+PRODTEUfd{i,j,k}(1); sumy=sumy+PRODTEUfd{i,j,k}(2); sumz=sumz+PRODTEUfd{i,j,k}(3); end end end TEUfd=sum(sum(sum(CFD))); if TEUfd==0 G_FD=[0 0 0]; else G_FD=[sumx sumy sumz]./(TEUfd*MTEU); end %% CENTROS DE GRAVEDAD TOTAL y CONTENEDORES TEUS=TEUch+TEUcd+TEUp+TEUfh+TEUfd; for i=1:3 GCARGA(i)=((G_CH(i)*TEUch)+(G_CD(i)*TEUcd)+(G_FD(i)*TEUfd)+(G_FH(i)*TEUfh)+(G_P(i )*TEUp))/TEUS; end Mcarga=TEUS*MTEU ; PRTEUS=TEUS/2650; %% RSSHIP.M %SISTEMA DE REFERENCIA EN EL BUQUE %SISTEMA DE REFERENCIA ORIGEN PPP, LINEA BASE, CRUJIA %% function [Gch,Gcd,Gp,Gfh,Gfd,DATA1,DATA2,DATA3]=RSSHIP(DATA1,DATA2,DATA3,LCM,LRpp,Ltol,dbh ,dccL,dmampL) %% ENTRADAS INCLUIDAS EN DATA1,DATA2,DATA3: %FB NUMERO DE NIVELES DE CONTENEDORES EN BODEGA %CB NUMERO DE CONTENEDORES EN BODEGA, EN MANGA %NB NUMERO DE CONTENEDORES EN ESLORA %FC NUMERO DE NIVELES DE CONTENEDORES EN CUBIERA %CC NUMERO DE CONTENEDORES EN CUBIERA, EN MANGA %NC NUMERO DE CONTENEDORES EN ESLORA %BT ANCHURA DEL TANQUE LATERAL %HDF ALTURA DE DOBLE FONDO %DCCB_B DISTANCIA ENTRE CONTENEDORES EN MANGA EN BODEGA %DCCB_D DISTANCIA ENTRE CONTENEDORES EN MANGA EN CUBIERTA %DCCD DISTANCIA ENTRE CONTENEDORES EN PUNTAL %N1: NUMERO DE PILAS DE CONTENEDORES A POPA DE LA SUPERESTRUCTURA %H1C: DISTANCIA TAPA DOBLE FONDO, PRIMER CONTENEDOR %MTP: MARGEN MÁXIMO ULTIMO CONT. Y TAPA DE ESCOTILLA %HBE ALTURA BRAZOLA DE ESCOTILLA %HTE ALTURA TAPA DE ESCOTILLA %DBCH: DISTANCIA ENTRE EL CONTENEDOR Y LA POPA DE LA SUPERESTRUCTURA (M) %MCSE: DISTANCIA ENTRE EL CONTENDEDOR Y LA SUPERESTRUCTURA (M) %D/T: RELACION PUNTAL CALADO %% DIMENSIONES CONTENEDOR Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 66 Dc=2.591; %altura de un TEU 8 ft 6 in Lc=6.058; %longitud de un TEU 20 ft Bc=2.438; %manga de un contenedor 8 ft Dc1=2.896;%altura de un FEU 9 ft 6 in %% LECTURA DE DATOS fh=DATA1(1,1); ch=DATA1(1,2); nh=DATA1(1,3); fc=DATA1(1,4); cc=DATA1(1,5); nc=DATA1(1,6); Bt=DATA1(1,7); hdf=DATA1(1,8); dccB_d=DATA2(1,1); dccB_h=DATA2(1,2); dccD=DATA2(1,3); N1=DATA2(1,4); h1c=DATA2(1,5); mtpmax=DATA2(1,6); hbe=DATA2(1,7); hte=DATA2(1,8); dbcH=DATA3(1,1); mcSE=DATA3(1,2); D_T=DATA3(1,3); %% CALCULO DE D Y B Y T Dbod=h1c+(fh-2)*Dc+2*Dc1+(fh-1)*dccD; mtp=round(Dbod)+1-Dbod; for i=1:10 if mtp>mtpmax mtp=mtp-0.2; elseif mtp>0.2 && mtp<0.3 break; end end Dbod=Dbod+mtp; D=Dbod+hdf-hbe; B=cc*Bc+(cc-2)*dccB_d; if B<30; B=30; else B=32.2; end chiv=ch*Bc+(ch-1)*dccB_h+2*Bt; dmampB=(B-chiv)/2; Bbod=chiv+2*dmampB-2*Bt; T=round((D/D_T)*10)/10; %% SISTEMA DE REFERENCIA EN EL CUERPO CENTRAL, EXCLUYENDO CASTILLO Y POPA %SUPONE LAS 2 ULTIMAS Y DOS PRIMERAS FILAS EN BODEGA Y CUBIERTA FEU´S HIGH CUBE zg=zeros(fh+fc); %Z EN BODEGAS zg(1)=hdf+h1c+Dc*0.45; % primer contenedor 8ft. 6in. en bodega for i=2:fh-2 zg(i)=zg(i-1)+Dc+dccD; %contenededores 8ft. 6in. en bodega; end zg(fh-1)=zg(fh-2)+0.45*Dc+dccD+0.5*Dc1; %primer contenedor 9ft. 6in. en bodega Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 69 end end %CUBIERTA for i=1:2 for j=1:cc for k=1:fc-1 x=xgf(i); z=zgf(fh+1+k); y=ygd(j); Gfd{i,j,k}=[x y z]; end end end %% SALIDA DE DATOS DATA1(1,1)=fh; DATA1(1,2)=ch; DATA1(1,3)=nh; DATA1(1,4)=fc; DATA1(1,5)=cc; DATA1(1,6)=nc; DATA1(1,7)=Bt; DATA1(1,8)=hdf; DATA1(1,9)=B; DATA1(1,10)=Bbod; DATA1(1,11)=D; DATA1(1,12)=Dbod; DATA2(1,1)=dccB_d; DATA2(1,2)=dccB_h; DATA2(1,3)=dmampL; DATA2(1,4)=dmampB; DATA2(1,5)=dccD; DATA2(1,6)=N1; DATA2(1,7)=h1c; DATA2(1,8)=mtp; DATA2(1,9)=hbe; DATA2(1,10)=hte; DATA3(1,1)=dbcH; DATA3(1,2)=mcSE; DATA3(1,3)=T; DATA3(1,4)=0; %% LLEGADA_LASTRE.m %% CALCULO DE LA CONDICIÓN LLEGADA EN LASTRE; 10% CONSUMOS function[GEOM,ROSCA,CARGA,POTENCIA,DATAEST]=LLEGADA_LASTRE(altname) %% CREACIÓN DE LOS PATH path_work=cd; addpath([path_work '/Calculos']); addpath([path_work '/Sistema de referencia']) addpath([path_work '/Carga']) %% CALCULO DE LAS LONGITUDES ZONALES PRELIMINARES %ENTRADAS: %RATIOL: MATRIZ DE COEFICIENTES DE LAS LONGITUDES ZONALES(%LBP) %TEUH: NÚMERO DE CONTENEDORES EN BODEGA %REQU: NUMERO DE CONTENDORES REQUERIDOS %SALIDAS: Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 70 %L: ESLORA EN LA FLOTACIÓN (M) %LBP: ESLORA ENTRE PERPENDICULARES (M) %LOA: ESLORA TOTAL (M) %LRPP: LONGITUD DEL RASEL DE POPA (M) %LRPR: LONGITUD DEL RASEL DE PROA (M) %LTOL: LONGITUD DE "TOLDILLA" (M) %LBUL: LONGITUD DEL BULBO (M) %LBOD: LONGITUD DE LA ZONA DE BODEGAS (M) %LCM: LONGITUD DE LA CAMARA DE MAQUINAS (M) %LECTURA DE DATOS RATIOL=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'C4:H4'); RTEUh=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'E6'); REQU=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'G6'); TEUh=round(RTEUh*REQU); if mod (TEUh,2)==1 TEUh=TEUh+1; end %OBTENCION DE LAS LONGITUDES ZONALES INICIALES [LBP,LCM,LRpp,LRpr,Lbul,Ltol,L,Lbod,LOA]=APROXLBP(TEUh,RATIOL); %CREACION DE LOS DATOS EN CELDA texto={'%LCM','%LRpr','%LRpp','%L','%Lbul','%Ltol','%TEUh','TEUh'}; datos=num2cell([RATIOL RTEUh TEUh]); texto1={'LBP','LCM','LRpp','LRpr','Lbul','Ltol','L','Lbod','LOA'}; datos1=num2cell([LBP,LCM,LRpp,LRpr,Lbul,Ltol,L,Lbod,LOA]); aux=[texto;datos]; aux1=[texto1;datos1]; GEOM{1,1}=aux; GEOM{1,2}=aux1; %% AJUSTE DE CUADERNAS Y LONGITUDES ZONALES DEFINITIVAS %ENTRADAS: %L: ESLORA EN LA FLOTACIÓN (M) %LBP: ESLORA ENTRE PERPENDICULARES (M) %LOA: ESLORA TOTAL (M) %LRPP: LONGITUD DEL RASEL DE POPA (M) %LRPR: LONGITUD DEL RASEL DE PROA (M) %LTOL: LONGITUD DE "TOLDILLA" (M) %LBUL: LONGITUD DEL BULBO (M) %LBOD: LONGITUD DE LA ZONA DE BODEGAS (M) %LCM: LONGITUD DE LA CAMARA DE MAQUINAS (M) %N: NÚMERO DE BODEGAS %HFRAMES: CLARA EN BODEGA,ESPACIOS Y CM [M M M] %SALIDAS: %L: ESLORA EN LA FLOTACIÓN (M) %LBP: ESLORA ENTRE PERPENDICULARES (M) %LOA: ESLORA TOTAL (M) %LRPP: LONGITUD DEL RASEL DE POPA (M) %LRPR: LONGITUD DEL RASEL DE PROA (M) %LTOL: LONGITUD DE "TOLDILLA" (M) %LBUL: LONGITUD DEL BULBO (M) %LBOD: LONGITUD DE LA ZONA DE BODEGAS (M) %LHOLD: LONGITUD DE UNA BODEGA %DBH: DISTANCIA ENTRE BODEGAS (M) %N: NÚMERO DE BODEGAS %DCCL DISTANCIA ENTRE CONTENEDORES EN ESLORA (M) %DMAMPL DISTANCIA ENTRE CONTENEDOR Y MAMPARO DE BODEGA, EN ESLORA (M) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 71 %LCM: LONGITUD DE LA CAMARA DE MAQUINAS (M) %LECTURA DE DATOS N=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'F6'); HFRAMES=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'B8:D8'); %OBTENCIÓN DE LAS LONGITUDES ZONALES DEFINITIVAS [dbh,Lhold,Lbod,Ltol,Lbul,LRpp,LRpr,LCM,LOA,LBP,L,dmampL,dccL]= AJUSTE_FR(N,HFRAMES,Lbod,Ltol,Lbul,LRpp,LRpr,LCM,L,LBP); %CREACION DE LOS DATOS EN CELDA texto2={'LBP','LCM','LRpp','LRpr','Lbul','Ltol','L','Lbod','LOA','Lhold','dbh','N '}; datos2=num2cell([LBP,LCM,LRpp,LRpr,Lbul,Ltol,L,Lbod,LOA,Lhold,dbh,N]); aux2=[texto2;datos2]; GEOM{1,3}=aux2; %% CREACIÓN DEL SISTEMA DE REFERENCIA %ENTRADAS: %DATA1,DATA2,DATA3: DATOS GEOMETRICOS DE LA ALTERNATIVA %DCCL DISTANCIA ENTRE CONTENEDORES EN ESLORA (M) %SALIDAS: %Gc: MATRIZ ( CH X NH X FH ) CON LA G DE LOS CONTENEDORES DEL CUERPO CENTRAL. %Gf: MATRIZ ( CH X NH X FH ) CON LA YG DE LOS CONTENEDORES DEL CASTILLO. %Gp: MATRIZ ( CH X NH X FH ) CON LA ZG DE LOS CONTENEDORES DE LAS PILAS DE POPA. %DATA1,DATA2,DATA3: DATOS GEOMETRICOS DE LA ALTERNATIVA,INCLUYENDO B Y D %LECTURA DE DATOS DATA1=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'B16:I16'); DATA2=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'B18:I18'); DATA3=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'B20:D20'); %EJECUTA LA FUNCIÓN [Gch,Gcd,Gp,Gfh,Gfd,DATA1,DATA2,DATA3]=RSSHIP(DATA1,DATA2,DATA3,LCM,LRpp,Ltol,dbh ,dccL,dmampL); %CREACION DE LOS DATOS EN CELDA texto3={'fh','ch','nh','fc','cc','nc','Bt','hdf','B','Bbod','D','Dbod'}; texto4={'dccB_d','dccB_h','dmampL','dmampB','dccD','N1','h1c','mtp','hbe','hte'}; texto5={'dbcH','mcSE','T','TEU_castillo_bod'}; datos3=num2cell(DATA1); datos4=num2cell(DATA2); datos5=num2cell(DATA3); aux3=[texto3;datos3]; aux4=[texto4;datos4]; aux5=[texto5;datos5]; GEOM{1,4}=aux3; GEOM{1,5}=aux4; GEOM{1,6}=aux5; %% PESO EN ROSCA %ENTRADAS: %L: ESLORA EN LA FLOTACIÓN (M) %LBP: ESLORA ENTRE PERPENDICULARES (M) %LOA: ESLORA TOTAL (M) %B: MANGA (M) %D: PUNTAL(M) %T: CALADO(M) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 74 %LECTURA DE DATOS pos4={'G98:Z98','G99:Z99','I98:Z98'}; pos5={'G99:G100','G100:G101','I99:I100'}; CONS_PR=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'C112'); switch altname case 'THOMAS_MANN' DIST_LASTRE=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos4(1))); DIST_LASTRE = DIST_LASTRE(~isnan(DIST_LASTRE)); PIQUES=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos5(1))); FOPE_PR=PIQUES(1); WAP_PR=PIQUES(2); case 'KOTA_PEKARANG' DIST_LASTRE=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos4(2))); DIST_LASTRE = DIST_LASTRE(~isnan(DIST_LASTRE)); PIQUES=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos5(2))); FOPE_PR=PIQUES(1); WAP_PR=PIQUES(2); case 'SEA_EXCELLENCE' DIST_LASTRE=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos4(3))); DIST_LASTRE = DIST_LASTRE(~isnan(DIST_LASTRE)); PIQUES=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos5(3))); FOPE_PR=PIQUES(1); WAP_PR=PIQUES(2); end % DATOS NECESARIOS hdf=DATA1(1,8); B=DATA1(1,9); D=DATA1(1,11); Bt=DATA1(1,7); Cwp=DATA4(1,2); T=DATA3(1,3); LCBm=(LBP/2)+(LCB/100)*L; %CALCULO DE LOS TANQUES DE FUEL HFO=1.1*t*0.22*PS/1000; HFO_RED=HFO*CONS_PR; VTNKFO=(((B-2*Bt)*(D-5-hdf)*dbh)-(4*dbh*(D-5-hdf)))*0.97; NTNKFO=ceil(HFO_RED/VTNKFO); CGTNKx=LRpp+LCM+Lhold+dbh/2; CGTNKz=hdf+((HFO_RED/VTNKFO)*(D-5-hdf)/2); CGTNKz_FULL=(D-5-hdf)/2; %CALCULO DE LOS TANQUES DE LASTRE VWBTNK_max=2*(((Lhold)*(D-5-hdf)*Bt)+(hdf*((B/2)-2)*(Lhold)))*0.97; CGFOPE=[LBP+Lbul/2 0 D-8]; CGWAP=[0 0 D-3]; CGWBx=(LRpp+LCM+dbh+Lhold/2:Lhold+dbh:LBP-LRpr); CGWBz=((((Lhold)*(D-5-hdf)*Bt)*(hdf+(D-5-hdf)/2))+(hdf*((B/2)- 2)*(Lhold))*hdf/2)/(VWBTNK_max/2); VWBTNK=VWBTNK_max.*DIST_LASTRE; CGWBz=(VWBTNK./VWBTNK_max).*CGWBz; WBTNK=VWBTNK.*1.025; Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 75 EST=cell(NTNKFO+length(DIST_LASTRE)+9,4); %DESGLOSE DE PM %FUEL for i=1:NTNKFO if i==NTNKFO EST(NTNKFO,:)={HFO_RED-(NTNKFO-1)*VTNKFO CGTNKx(NTNKFO) CGTNKz ['HFO' num2str(NTNKFO)]}; else EST(i,:)={VTNKFO CGTNKx(i) hdf+CGTNKz_FULL ['HFO',num2str(i)]}; end end %LASTRE j=1; for i=NTNKFO+1:length(DIST_LASTRE)+NTNKFO EST(i,:)={WBTNK(j) CGWBx(j) CGWBz(j) ['WB',num2str(j)]}; j=j+1; end EST(NTNKFO+length(DIST_LASTRE)+1,:)={FOPE_PR CGFOPE(1) CGFOPE(3)*FOPE_PR/400 'FOPE'}; EST(NTNKFO+length(DIST_LASTRE)+2,:)={WAP_PR CGWAP(1) CGWAP(3)*WAP_PR/400 'WAP'}; EST(NTNKFO+length(DIST_LASTRE)+3:NTNKFO+length(DIST_LASTRE)+9,:)={125*22/1000 LRpp+(LCM/2) D 'Tripulación' 100*CONS_PR LRpp+(LCM/2) hdf/2 'Aceite' (1.1*150*22*t/24)/1000 LRpp+0.25*LCM D-3 'A.D' 25*CONS_PR 0.2*LCM D-3 'Víveres' 40 (0.2*LCM)+3 D-3 'Cargos y pertrechos' 120 GCARGA(1) GCARGA(3) 'Elementos de estiba' Mcarga GCARGA(1) GCARGA(3) 'Carga'}; EST_ROUND=num2cell((round(cell2mat(EST(1:NTNKFO+length(DIST_LASTRE)+9,1:3)).*100) ./100)); EST(1:NTNKFO+length(DIST_LASTRE)+9,1:3)=EST_ROUND; WB =sum(cell2mat(EST(NTNKFO+1:NTNKFO+length(DIST_LASTRE)+2,1))); %ESTABILIDAD PRELIMINAR [KB,BM,KG,XG,GM,PM,trimado,GMl,MCT1cm,desp]=ESTABILIDAD(Cb,Cwp,L,T,B,LCBm,KGr,XGr ,EST,LWT); %CREACION DE LOS DATOS EN CELDA texto10={'KB','BM','KG','XG','GM','PM','trimado','GMl','MCT1cm','desp'}; datos10=num2cell(round([KB,BM,KG,XG,GM,PM,trimado,GMl,MCT1cm,desp].*100)/100); texto11={'FUEL','CARGA','WB'}; datos11=num2cell(round([HFO_RED Mcarga WB].*100)/100); DATAEST{1,1}=EST; DATAEST{1,2}=[texto10;datos10]; DATAEST{1,3}=[texto11;datos11]; %% PLENA_CARGA.m %% CALCULO DE LA CONDICIÓN SALIDA HOMOGENEA A 13 T function[GEOM,ROSCA,CARGA,POTENCIA,DATAEST]=PLENA_CARGA(altname) %% CREACIÓN DE LOS PATH path_work=cd; addpath([path_work '/Calculos']); Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 76 addpath([path_work '/Sistema de referencia']) addpath([path_work '/Carga']) %% CALCULO DE LAS LONGITUDES ZONALES PRELIMINARES %ENTRADAS: %RATIOL: MATRIZ DE COEFICIENTES DE LAS LONGITUDES ZONALES(%LBP) %TEUH: NÚMERO DE CONTENEDORES EN BODEGA %REQU: NUMERO DE CONTENDORES REQUERIDOS %SALIDAS: %L: ESLORA EN LA FLOTACIÓN (M) %LBP: ESLORA ENTRE PERPENDICULARES (M) %LOA: ESLORA TOTAL (M) %LRPP: LONGITUD DEL RASEL DE POPA (M) %LRPR: LONGITUD DEL RASEL DE PROA (M) %LTOL: LONGITUD DE "TOLDILLA" (M) %LBUL: LONGITUD DEL BULBO (M) %LBOD: LONGITUD DE LA ZONA DE BODEGAS (M) %LCM: LONGITUD DE LA CAMARA DE MAQUINAS (M) %LECTURA DE DATOS RATIOL=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'C4:H4'); RTEUh=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'E6'); REQU=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'G6'); TEUh=round(RTEUh*REQU); if mod (TEUh,2)==1 TEUh=TEUh+1; end %OBTENCION DE LAS LONGITUDES ZONALES INICIALES [LBP,LCM,LRpp,LRpr,Lbul,Ltol,L,Lbod,LOA]=APROXLBP(TEUh,RATIOL); %CREACION DE LOS DATOS EN CELDA texto={'%LCM','%LRpr','%LRpp','%L','%Lbul','%Ltol','%TEUh','TEUh'}; datos=num2cell([RATIOL RTEUh TEUh]); texto1={'LBP','LCM','LRpp','LRpr','Lbul','Ltol','L','Lbod','LOA'}; datos1=num2cell([LBP,LCM,LRpp,LRpr,Lbul,Ltol,L,Lbod,LOA]); aux=[texto;datos]; aux1=[texto1;datos1]; GEOM{1,1}=aux; GEOM{1,2}=aux1; %% AJUSTE DE CUADERNAS Y LONGITUDES ZONALES DEFINITIVAS %ENTRADAS: %L: ESLORA EN LA FLOTACIÓN (M) %LBP: ESLORA ENTRE PERPENDICULARES (M) %LOA: ESLORA TOTAL (M) %LRPP: LONGITUD DEL RASEL DE POPA (M) %LRPR: LONGITUD DEL RASEL DE PROA (M) %LTOL: LONGITUD DE "TOLDILLA" (M) %LBUL: LONGITUD DEL BULBO (M) %LBOD: LONGITUD DE LA ZONA DE BODEGAS (M) %LCM: LONGITUD DE LA CAMARA DE MAQUINAS (M) %N: NÚMERO DE BODEGAS %HFRAMES: CLARA EN BODEGA,ESPACIOS Y CM [M M M] %SALIDAS: %L: ESLORA EN LA FLOTACIÓN (M) %LBP: ESLORA ENTRE PERPENDICULARES (M) %LOA: ESLORA TOTAL (M) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 79 case 'SEA_EXCELLENCE' CARGAP=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos3(1))); CARGACD=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos3(2))); CARGACH=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos3(3))); CARGAFD=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos3(4))); CARGAFH=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,char(pos3(5))); end %EJECUTA LA FUNCION [TEUS,GCARGA,Mcarga,PRTEUS] = CARGA_IN(Gfh,Gfd,Gch,Gcd,Gp,MTEU,CARGAP,CARGACD,CARGACH,CARGAFD,CARGAFH,DATA1,DAT A2,DATA3); %CREACION DE LOS DATOS EN CELDA texto7={'MCarga','XGc','YGc','KGc','TEUs','%TEUs','MTEU'}; datos7=num2cell(round([Mcarga,GCARGA(1),GCARGA(2),GCARGA(3),TEUS,PRTEUS MTEU].*100)/100); CARGA=[texto7;datos7]; %% POTENCIA Y HORAS DE SERVICIO %ENTRADAS INCLUIDAS EN DATA4 %AUTONOMIA: AUTONOMIA (MILLAS) %Cwp: COEFICIENTE DE LA FLOTACIÓN %V: VELOCIDAD REQUERIDA (NUDOS) %ABR: AREA DEL BULBO (M2) %TF: CALADO EN PROA (M) %TA: CALADO EN POPA (M) %ETAP: COEFICIENTE PROPULSIVO %MCARGA: PESO DE LA CARGA (T) %LWT: PESO EN ROSCA (T) %ENTRADAS %SALIDAS: %V: VELOCIDAD EN PRUEBAS (NUDOS) %VS: VELOCIDAD EN SERVICIO (NUDOS) %PD: POTENCIA EN PRUEBAS (kW) %MCR: MCR DE LA ALTENATIVA (kW) %PS: POTENCIA EN SERVICIO (kW) %T: HORAS EN SERVICIO (HORAS) %LECTURA DE DATOS DATA4=xlsread([path_work '\Datos\DATA.xlsx'],altname,'B76:G76'); %EJECUTA LA FUNCION: [VS,MCR,PD,PS,t]=kW_V(L,LBP,LCB,Mcarga+LWT,Cb,Cm,Cp,DATA4,DATA1,DATA3); %CREACION DE LOS DATOS EN CELDA texto8={'Vs','MCR','PD','PS','t',}; datos8=num2cell(round([VS,MCR,PD,PS,t].*100)/100); texto9={'autonomia','Cwp','V','Tf','Ta','etap'}; datos9=num2cell(DATA4); POTENCIA{1,1}=[texto8;datos8]; POTENCIA{1,2}=[texto9;datos9]; %% DESGLOSE DEL PESO MUERTO Y ESTABILIDAD % DATOS NECESARIOS hdf=DATA1(1,8); B=DATA1(1,9); D=DATA1(1,11); Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 80 Bt=DATA1(1,7); Cwp=DATA4(1,2); T=DATA3(1,3); LCBm=(LBP/2)+(LCB/100)*L; %CALCULO DE LOS TANQUES DE FUEL HFO=1.1*t*0.220*PS/1000; VTNKFO=(((B-2*Bt)*(D-5-hdf)*dbh)-(4*dbh*(D-5-hdf)))*0.97; NTNKFO=ceil(HFO/VTNKFO); CGTNKx=(LRpp+LCM+dbh/2:Lhold+dbh:LRpp+LCM+Lbod); CGTNKz=(D-5-hdf)/2; EST=cell(NTNKFO+7,4); %DESGLOSE DE PM for i=1:NTNKFO if i==NTNKFO EST(NTNKFO,:)={HFO-(NTNKFO-1)*VTNKFO CGTNKx(NTNKFO) hdf+(CGTNKz*(HFO- (NTNKFO-1)*VTNKFO)/VTNKFO) ['HFO' num2str(NTNKFO)]}; else EST(i,:)={VTNKFO CGTNKx(i) hdf+CGTNKz ['HFO',num2str(i)]}; end end EST(NTNKFO+1:NTNKFO+7,:)={125*22/1000 LRpp+(LCM/2) D 'Tripulación' 100 LRpp+(LCM/2) hdf/2 'Aceite' (1.1*150*22*t/24)/1000 LRpp+0.25*LCM D-3 'A.D' 25 0.2*LCM D-3 'Víveres' 40 (0.2*LCM)+3 D-3 'Cargos y pertrechos' 120 GCARGA(1) GCARGA(3) 'Elementos de estiba' Mcarga GCARGA(1) GCARGA(3) 'Carga'}; EST_ROUND=num2cell((round(cell2mat(EST(1:NTNKFO+7,1:3)).*100)./100)); EST(1:NTNKFO+7,1:3)=EST_ROUND; % ESTABILIDAD PRELIMINAR [KB,BM,KG,XG,GM,PM,trimado,GMl,MCT1cm,desp]=ESTABILIDAD(Cb,Cwp,L,T,B,LCBm,KGr,XGr ,EST,LWT); %CREACION DE LOS DATOS EN CELDA texto10={'KB','BM','KG','XG','GM','PM','trimado','GMl','MCT1cm','desp'}; datos10=num2cell(round([KB,BM,KG,XG,GM,PM,trimado,GMl,MCT1cm,desp].*100)/100); texto11={'FUEL','CARGA'}; datos11=num2cell(round([HFO Mcarga].*100)/100); DATAEST{1,1}=EST; DATAEST{1,2}=[texto10;datos10]; DATAEST{1,3}=[texto11;datos11]; %MAIN.M %SCRIPT PRINCIPAL, CALCULA LAS CONDICIONES DE CARGA %% BORRADO DEL WS clear all; %% INPUTS NECESARIOS %Inputs={'THOMAS_MANN', 'KOTA_PEKARANG', 'SEA_EXCELLENCE'}; Inputs={'THOMAS_MANN'}; %% SITUACIÓN DE CARGA HOMOGENEA A 13T. for i=1:length(Inputs) Proyecto Nº147 Portacontenedores 2650 TEUs Cuaderno II: Dimensionamiento 81 alternativa=cell2mat(Inputs(i)); %CALCULO DATOS PARA LC DE LA ALTERNATIVA [GEOM,ROSCA,CARGA,POTENCIA,ESTABILIDAD]=PLENA_CARGA(alternativa); %ESCRITURA DE DATOS GEOMETRICOS xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,1},'Carga Homogenea','B2') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,2},'Carga Homogenea','B5') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,3},'Carga Homogenea','B8') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,4},'Carga Homogenea','B11') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,5},'Carga Homogenea','B14') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,6},'Carga Homogenea','B17') clear GEOM %ESCRITURA DE DATOS DEL PESO EN ROSCA Y FORMAS xlswrite([alternativa '.xlsx'],ROSCA,'Carga Homogenea','B20') clear ROSCA %ESCRITURA DE DATOS DEL CDG DE LA CARGA Y TEUS xlswrite([alternativa '.xlsx'],CARGA,'Carga Homogenea','B23') clear CARGA %ESCRITURA DE DATOS DE VELOCIDADES Y POTENCIAS xlswrite([alternativa '.xlsx'],POTENCIA{1,1},'Carga Homogenea','B26') xlswrite([alternativa '.xlsx'],POTENCIA{1,2},'Carga Homogenea','B29') clear POTENCIA %ESCRITURA DEL DESGLOSE DE PM Y ESTABILIDAD PRELIMINAR xlswrite([alternativa '.xlsx'],ESTABILIDAD{1,1},'Carga Homogenea','B33') xlswrite([alternativa '.xlsx'],ESTABILIDAD{1,2},'Carga Homogenea','H32') xlswrite([alternativa '.xlsx'],ESTABILIDAD{1,3},'Carga Homogenea','H35') clear ESTABILIDAD end %% SITUACIÓN DE LLEGADA EN LASTRE 10 % CONSUMOS for i=1:length(Inputs) alternativa=cell2mat(Inputs(i)); %CALCULO DATOS PARA LC DE LA ALTERNATIVA [GEOM,ROSCA,CARGA,POTENCIA,ESTABILIDAD]=LLEGADA_LASTRE(alternativa); %ESCRITURA DE DATOS GEOMETRICOS xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,1},'Llegada en lastre','B2') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,2},'Llegada en lastre','B5') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,3},'Llegada en lastre','B8') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,4},'Llegada en lastre','B11') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,5},'Llegada en lastre','B14') xlswrite([alternativa '.xlsx'],GEOM{1,6},'Llegada en lastre','B17') clear GEOM %ESCRITURA DE DATOS DEL PESO EN ROSCA Y FORMAS xlswrite([alternativa '.xlsx'],ROSCA,'Llegada en lastre','B20') clear ROSCA %ESCRITURA DE DATOS DEL CDG DE LA CARGA Y TEUS xlswrite([alternativa '.xlsx'],CARGA,'Llegada en lastre','B23') clear CARGA DATOS elegidos %LPB %LCM %LRPr %LRPp %L %Lbul %Ltol DATOS BD y DG 1 0,162 0,046 0,067 1,018 0,033 0,021 Datos Medidas Porcentaje TEUs TEUh TEUd %TEU N REQU TEUh LBP 19,45 1,000 2586 958 1628 0,37 10 2650 982 981,71 LCM 3,15 0,162 hbod hbh hrest LRpr 0,90 0,046 0,785 0,60 0,60 LRpp 1,30 0,067 L 19,80 1,018 Lbul 0,65 0,033 Ltold 0,40 0,021 fh ch nh fc cc nc Bt Hdf 6 11 20 6 13 24 2,00 1,80 dccB_d dccB_h dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,040 0,080 0,025 2 0,060 0,300 1,800 0,400 dcbH mcSE D/T 1,400 1,500 1,6 DISPOSICION INICIAL 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 0 0 0 0 0 0 0 0 208 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 7 5 290 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 7 5 290 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 7 298 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 9 300 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 7 5 282 1668 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 5 214 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 3 3 192 9 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 7 5 3 3 1 176 5 7 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 7 5 5 5 1 1 160 3 5 7 9 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 5 3 3 3 0 0 136 1 3 5 7 9 9 9 9 9 9 9 7 5 3 3 3 3 1 0 0 104 982 TOTAL 2650 Cuerpo central 2246 Castillo 92 Popa 312 2650 LC1 (SALIDA A PLENA CARGA) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 13 13 13 13 13 13 13 11 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 115 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 7 298 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 9 300 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 7 5 282 995 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 5 214 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 3 3 192 9 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 7 5 3 3 1 176 5 7 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 7 5 5 5 1 1 160 3 5 7 9 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 5 3 3 3 0 0 136 1 3 5 7 9 9 9 9 9 9 9 7 5 3 3 3 3 1 0 0 104 982 TOTAL 1977 Cuerpo central 1701 %TEUSs 13 t 0,75 Castillo 68 Popa 208 1977 Autonomia Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,83 24,00 10,40 10,40 0,66 MTEU 13 LC2 (LLEGADA LASTRE 10% CONSUMOS) 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 0 0 0 0 0 0 0 0 208 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 7 5 290 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 7 5 290 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 7 298 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 9 9 300 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 7 5 282 1668 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 5 214 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 3 3 192 9 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 7 5 3 3 1 176 5 7 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 7 5 5 5 1 1 160 3 5 7 9 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 5 3 3 3 0 0 136 1 3 5 7 9 9 9 9 9 9 9 7 5 3 3 3 3 1 0 0 104 982 FORMAS TOTAL 2650 LASTRE FOPE 0,00 t Cuerpo central 2246 WAP 200,00 t Castillo 92 Popa 312 FOPE 400 t max. 2650 WAP 200 t max. Autonomia Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,74 24,00 9,00 9,00 0,66 MTEU %CONS. 4 0,10 Calculo de las longitudes zonales preliminares Cálculo Datos geometricos procedentes de la D.G Creación del sistema de referencia Calculo del peso muerto, potencia y horas en servicio Calculo del peso muerto, potencia y horas en servicio 0,70 0,75 0,80 MAX 0,7 MAX 0,75 MAX 0,8 MAX 0,85 0,30 0,100,85 0,90 0,70 0,50 0,40 MAX 0,4MAX 0,9 MAX 0,9 MAX 0,7 MAX 0,6 MAX 0,5 DATOS elegidos %LPB %LCM %LRPr %LRPp %L %Lbul %Ltol DATOS BD y DG 1 0,138 0,060 0,060 1,054 0,042 0,030 Datos Medidas Porcentaje TEUs TEUh TEUd %TEU N REQU TEUh LBP 16,70 1,000 2824 1026 1798 0,36 10 2650 962 962,78 LCM 2,30 0,138 hbod hbh hrest LRpr 1,00 0,060 0,785 0,50 0,60 LRpp 1,00 0,060 L 17,60 1,054 Lbul 0,70 0,042 Ltold 0,50 0,030 fh ch nh fc cc nc Bt Hdf 6 10 20 7 12 24 2,14 2,18 dccB_d dccB_h dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,040 0,080 0,025 2 0,060 0,300 1,900 0,400 dcbH mcSE D/T 1,400 1,500 1,63 DISPOSICION INICIAL 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 140 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 236 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 236 12 12 12 12 12 12 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 248 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 8 8 280 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 10 10 284 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 8 8 264 1688 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 208 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 6 6 4 184 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 4 0 0 166 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 4 2 0 0 158 8 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 6 6 4 0 0 0 0 142 6 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 6 4 0 0 0 0 0 0 104 962 TOTAL 2650 Cuerpo central 2214 Castillo 124 Popa 312 2650 LC1 (SALIDA A PLENA CARGA) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 10 10 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 8 8 280 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 10 10 284 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 8 8 264 868 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 208 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 6 6 4 184 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 4 0 0 166 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 4 2 0 0 158 8 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 6 6 4 0 0 0 0 142 6 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 6 4 0 0 0 0 0 0 104 962 TOTAL 1830 Cuerpo central 1570 %TEUSs 14 t 0,69 Castillo 76 Popa 184 1830 Autonomia Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,89 24,00 10,40 10,40 0,66 MTEU 14 LC2 (LLEGADA LASTRE 10% CONSUMOS) 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 140 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 236 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 236 12 12 12 12 12 12 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 248 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 8 8 280 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 10 10 284 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 8 8 264 1688 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 208 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 6 6 4 184 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 4 0 0 166 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 8 6 4 2 0 0 158 8 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 8 6 6 4 0 0 0 0 142 6 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 6 4 0 0 0 0 0 0 104 962 FORMAS TOTAL 2650 LASTRE Cuerpo central 2214 FOPE 0,00 t Castillo 124 WAP 200,00 t Popa 312 2650 FOPE 400 t max. WAP 200 t max. Autonomia Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,84 24,00 9,00 9,00 0,66 MTEU %CONS. 4 0,10 0,50 0,50 0,30 0,30 Calculo del peso muerto, potencia y horas en servicio 0,50 0,50 0,70 0,70 0,70 0,70 Creación del sistema de referencia Calculo del peso muerto, potencia y horas en servicio Calculo de las longitudes zonales preliminares Cálculo Datos geometricos procedentes de la D.G MAX 0,7 MAX 0,75 MAX 0,8 MAX 0,85 MAX 0,9 MAX 0,9 MAX 0,7 MAX 0,6 MAX 0,5 MAX 0,4 DATOS elegidos %LPB %LCM %LRPr %LRPp %L %Lbul %Ltol DATOS BD y DG 1 0,215 0,052 0,070 1,023 0,032 0,023 Datos Medidas Porcentaje TEUs TEUh TEUd %TEU N REQU TEUh LBP 17,20 1,000 2682 1218 1464 0,45 9 2650 1204 1203,47 LCM 3,70 0,215 hbod hbh hrest LRpr 0,90 0,052 0,785 0,60 0,60 LRpp 1,20 0,070 L 17,60 1,023 Lbul 0,55 0,032 Ltold 0,40 0,023 fh ch nh fc cc nc Bt Hdf 7 11 18 5 13 24 2,00 1,80 dccB_d dccB_h dccD N1 h1c mtp hbe hte 0,040 0,080 0,025 3 0,060 0,300 1,800 0,400 dcbH mcSE D/T 1,400 1,500 1,75 DISPOSICION INICIAL 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 0 0 0 0 0 0 234 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 308 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 308 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 310 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 7 7 286 1446 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 7 204 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 7 190 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 7 5 184 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 3 178 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 5 3 1 170 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 9 5 3 0 0 154 7 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 5 3 1 0 0 124 1204 TOTAL 2650 Cuerpo central 2126 Castillo 134 Popa 390 2650 LC1 (SALIDA A PLENA CARGA) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 13 13 13 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 65 13 13 13 13 13 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 78 13 13 13 13 13 13 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 0 0 222 13 13 13 13 13 13 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 7 254 619 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 7 204 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 7 190 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 7 5 184 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 3 178 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 5 3 1 170 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 9 5 3 0 0 154 7 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 5 3 1 0 0 124 1204 TOTAL 1823 Cuerpo central 1458 %TEUSs 13 t 0,69 Castillo 66 Popa 299 1823 Autonomia Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,840 24,00 11,00 11,00 0,66 MTEU 14 DISPOSICION INICIAL 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 0 0 0 0 0 0 234 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 308 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 11 308 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 11 310 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 13 7 7 286 1446 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 7 204 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 7 190 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 7 5 184 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 7 5 3 178 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 7 5 3 1 170 9 11 11 11 11 11 11 11 11 11 11 9 9 9 5 3 0 0 154 7 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 5 3 1 0 0 124 1204 FORMAS TOTAL 2650 LASTRE FOPE 0,00 t Cuerpo central 2126 WAP 200,00 t Castillo 134 Popa 390 FOPE 400 t max. 2650 WAP 200 t max. Autonomia Cwp V Tf Ta ETAP 10000 0,80 24,00 9,00 9,00 0,66 MTEU %CONS. 4 0,10 0,60 0,40 0,20 0,10 Calculo del peso muerto, potencia y horas en servicio 0,75 0,80 0,80 0,85 0,80 Calculo de las longitudes zonales preliminares Cálculo Datos geometricos procedentes de la D.G Creación del sistema de referencia Calculo del peso muerto, potencia y horas en servicio MAX 0,9 MAX 0,7 MAX 0,6 MAX 0,5MAX 0,75 MAX 0,8 MAX 0,8 MAX 0,85 MAX 0,9