tecnologie meccaniche terza parte, Appunti di Tecnologie Meccaniche

Scarica tecnologie meccaniche terza parte e più Appunti in PDF di Tecnologie Meccaniche solo su Docsity! CLASSIFICAZIONE DEI PROCESSI di LAVORAZIONE • Lavorazione per deformazione plastica ; • Lavorazione per asportazione di truciolo , • Lavorazione di fonderia; • Metallurgia delle polveri ; LAVORA-210N PER DEFORMAZIONE PLASTICA Consiste nella deformazione plastica di pezzi più o meno grandi . Fra i processi di bulk forming troviamo la forgiatura , l'estrusione , la trafilatura e la laminazione . Si classifica in base a 4 categorie : • la temperatura del processo ; • le divisioni e la forma del piano in lavorazione ; (bulk , sheet . . . . .) • la tipologia del processo nell' ambito dell' intero ciclo produttivo ( lavorazioni primarie o secondarie) ; • le caratteristiche del meccanismo di deformazione che si instaura nel semilavorato durante il processo ( processi stazionari e non) ; ESTRUSIONE Processo di bulk forming , stazionario , può essere sia a caldo che a freddo Durante il processo il carico si mantiene costante ( tranne nella parte finale del profilo estruso) . Se il processo è stazionario posso lavorare con grandezze medie . Analizziamo un profilo di sezione cilindrica . Innanzitutto devo capire qual è - A l'angolo della matrice . Non può essere 90° , poichi si avrebbe rottura del materiale in quella zona . ← µ fa = MÌE di A. ho = Atht → tidj ho = tiÈ hf → te = DI più lunga è la matrice , più è lo strisciamento """ HEId) e quindi più è il lavoro delle forze / /IN//, d'attrito . L'angolo ottimo è la somma di 3 aliquote :d) ¥: """"" EH 01510net eak L'energia ideale non varia con la geometria della parte carica ma dipende solo da dj . L'angolo che minimizza l'energia è tra i 45 e i 60°. formula empirica determinata con prove sperimentali : pare = Tau ( 0,8 + 1,2 ' Etat) P = Pare Ao {tot = ln = ln (ÈH • " , o "" d. it rare =# de = {Ì÷ - . _ . - - f- {TOT di un materiale non inaudito 1 È possibile che il processo non possa essere eseguito in un solo passaggio , ma debba essere eseguiti in più passaggi . Nei primi passaggi sia data quanta in più deformazione plastica possibile , perché il materiale - ; ; si inemdisce . Il carico dunque non è lineare come i i • ; la deformazione i i > metà E Si dimostra che il momento flettente nel punto ⑦ , pii la sto pisano di più del momento fhltùh nel punto ⑧ , più la 51 . Quindi per cautelarsi mi posizione sempre nella situazione più gravosa . calcolandomi sempre la Pdie con la 0 sul punto ① . ④ ⑦ Pdie 7 Oo + parea Se il rapporto D= è superiore a 5 o 6 , potrebbero formarsi delle vacanze Df interne al pezzo estruso , dovute alle diverse velocità di scorrimento del materiale tra l' asse della matrice e la parete . E questa differenza di velocità può aumentare con l'attrito . Ecco perché si utilizzano dei lubrificanti . Inoltre una piccola eccentricità tra il carico e l' asse della matrice potrebbe causare uno svergolamento del profilo finale estruso . Per questo nei layout aziendali si inseriscono sistemi meccanici che tirano e raddrizzano l'estruso . TRAFILATURA 12 -11 -2021 min 30 . Processo simile all' estrusione , solo che il pezzo viene sottoposto a trazione antichi a compressione . Consiste sempre in una riduzione di diametro . Il processo di solito è secondario all' estrusione , a freddo , stazionario . La riduzione di diametro non sono molto spinte come nell' estrusione . Per questo l'angolo d del semi cono varia tra i Ì e 100 . La domanda è sempre il carico che bisogna applicare . In questo caso il carico è applicato all' area finale . Anche in questo caso si propongono formule semi -empiriche . È più generica pochi tiene conto sia di a. = stare µ -11 cotanta)NÈ) " y " che di . Se il processo è secondario bisogna tener conto che il materiale è stato inaudito . Se io sto tirando il materiale devo essere sicuro che il materiale si deformi solo a causa del processo , e non per il carico applicato per tirare Gesù affinché il filo non subisce ulteriore - È Ertz deformazione plastica . Nikki a.« 1h14:D: n → + neotenia) /http://ecfhl!;D EE-u-iyeotmahth.fi#-.hl-;Y-:;:-.ana- →¥;e "÷tù ti area su cui area su cui area su agisce tre agiscono le T cui agisce Tex Ha in equazione e 3 incognite ( or , Oz ( che è contenuta in 2), to) . Riduciamo il sin dal adf . Quindi semplifichiamo il D8 . orlrtdr) Yeh - tondo) rotti - 2-crdfdr-foadrhsindf.io ⑧rh + oidrh - Orth - doiih -⑤ndr -⑧drh .-0 In condizioni di simmetria assiale con = te www.doirh-zzrdr#h-odorfh.--2-@dr→ drrh = -2qq.de (*) Ho ancora 2 incognite . Utilizzo la condizione di Van Mises . Condizione di plasticità : È + ( or - set -1 ( re - Oz) ' < 2 È Anche qui utilizzo la condizione 5n--8e@r-6zY-ifon-OzYzzoii-sflor-ozYsfoi-sor.ozeo . Per determinare il segno di 8. , mi metto in condizione di r = restano . 1 ' Test > Or , per e- rest = 0 → - Oz E ± o. I i Per come abbiamo imposto noi la Oz era di compressione , quindi negativa - f-G) < ± sto → Oz < + 6. Quindi anche se è positiva . Ritorniamo al caso generico . Gr - Oz = 60 Però a noi serve la derivato di te , ovvero don don - alta < o poichi le derivate di una costante è 0 . " dai = dsrz al posto di don inserisco dsrz in (*) ⑦-② dsrzh = - zyozdr → dj = -Ide → | .de?-=-fY-dr → ln (%-) = - 21h (r- resi.) → g. = . g. e -2%-1"- resti al raggio esterno per e " h " generico corrisponde una tensione - 60 LAMINAZIONE Un foglio di lamiera passa all' interno di due rulli per ridurre il suo spessore . Se E- 710 , lungo la larghezza del foglio non ho deformazione . Si parla cosi di deformazione piana . Condizione di shape rolling . Non riduce solo lo spessore ma che anche la forma finale . Laminazione su scolaratua chiuse . Posso partire da parallelepipedi /% belletto # ° blumi % . Posso creare anche tubi senza saldatura . LAMINAZIONE SU TAVOLA PIANA ( flat rolling) L'attrito in questo caso aiuta il ¥ [hi µ ha processo . Èun processo stazionario . e + ✓= cor →n .giri W = 2%1 WR = V tangenziale • A hop → ÷ ? - . _ . _ . -9h f . Solo nella sezione mentre la velocità tangenziale del rullo e del laminato sono uguali . si sn Prima della sezione neutra il laminato scorre su meno velocemente del rullo . Dopo la sezione mentre il laminato scorre più velocemente Prima della Sm le T hanno un verso concorde allo scorrimento del laminato . Dopo la Sn le T invertono il naso . La condizione più conveniente è avere la Sn = Su . Se Sn si trova dopo la Su , i rulli pattinano e non lavorano . Se Sn si trova prima di Si , le T sono tutte nel verso opposto allo spostamento del laminato e il pozzo non viene imboccato e , se viene imboccato perché spinto , vado a provocare schiacciamento di massello . Quindi Vi < ci R < Un Nota Vi , posso calcolare Vu con l' equazione della patata ( volume cost) se l'attrito diminuisce Su si sposta verso Su . Se l'attrito aumenta Sn si sposta verso Si . CONDIZIONE D' IMBOCCO : hi - ha < y ' R oppure tana < Y se questa condizione non è verificata devo dividere il processo in più passaggi . W =P ¥ 2K¥ dove L = FREI = anco di abbracci amento ✓ ipotizziamo sempre che Sn si trovi a te W=P . v py.%dabhaeeiama.toQuando invece abbiamo un vincolo sulla potenza dobbiamo sdoppiare il processo in più passaggi . si sn su SLAB METHOD , SCHIACCIAMENTO DI MASSELLO PRISMATICO è 9 E- 75 per E- V V V V V ✓ ✓ avere deformazione a piana % _ |" Ezio → Geo Eye : " dx-qhbi-lox-idodhb-2-cdxb.co (EE . ) - + OY-ido.is/h-2yoydxB/--0 ① dati . - Zysrydx Vannhises (0×-4)%(5×-9)=-1 ( Oy - G) < < 20! 4=0 siccome sono in deformazione piana G. = f- ( Oz -88×-854) ["""" "" "" In campo plastico 8=0,5 È.jp/Oz-8Ox-Ty)=o:sOI=Qa-G- _ Risultato : 'q_q=±f problema del segno tutto il massello ! Geometri per Milesi È a. o ⇒ - Ty = ± ¥300! ' , L ' → sfyè di compressione Quindi - f- 9) = ± ¥00 → Oy = + & o. ( costante passando alle derivate dai . dory = OQ - Oy = +§ a → do×=ot÷ - ! divido integralidoyh = zyoydx ÷" dog h . . 2µL dx " dj = 21h | dx ⑨ _④ -§ 50 zie - ×] → µ G) µ = 24 [ f- - ×] → 0 , = - Fg Oo l per un generico punto × la 0 vale Oy . Per te è l'utenza istantanea ✗ = ¥ → 6=-7,50 ✗ è un punto generico La somma delle 3 E deve essere uguale a 0 * ! " > {e µ > per l' invariabilità del volume . Ew÷÷ INDICE DI ANISOTROPIA NORMALE R = ce = hµµ¥± Se Materiali con caratteristiche isotopi G- = Ew → R = 1 1 Et Se materiale con caratteristiche anisotropie G. =/ Ew →R.tt/dirn-iaiopposte al carico per determinare il comportamento dell' intera lamiera però , devo andare a studiare dei provini almeno in 3 direzioni . Possono verificarsi diversi casi : 1) Ro = Ras = Rso = 1 → completo isotropia . 2) Ro =/ Ras =/ Rso =/ 1 → completa anisotropia . 3) Ro = Ras = Rgo =/ 1 → non ho isotropia in nessuna direzione ma ho isotropia planare . 4) Ro =/ Ras =/ Rgo dare almeno 1 è pari a 1 → isotropia normale ma non planare Rm = Ro+Ry+2R_ se Rm = 1 → completa isotropia poiché tutti = 1 DR = Ro+Rqo-2R_ se DR = O → Ro = Rso = Ras→ isotropia planare £ ' anisotropia influenza la deformazione plastica del materiale . Mi dice se un processo è fattibile in un' unica passata o in 2 , per evitare la rottura . In sostanza si aumenta l' anisotropia , aumenta la famabilità . Posso costruire pentole da cucina più profonde senza incorrere in rottura . Elevati valori di R , evitano eccessivo assottigliamento Bassi valori di DR , evitano la forma di grinze . Elevati valori di n , si aumenta il campo di deformazione . ESERCIZIO Calcolare R di una lamiera , quando è allungata lungo l del 23¥ , riduce il suo spessore (t) del 10% . {e = ln ( 1,23) e 0,2070 Ci + Et + Ew = O → {w = - G - Et = - 0,2070 -10,1054 = Et = tu (99) = - 0,1054 = - 0,1016 Se si consideri isotropia planare quanto valgono R a ò , 45,90° ? Ro = Ras = Rosa