FORMULARIO TAGLIO TECNOLOGIA MECCANICA, Formulari di Tecnologia Meccanica

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Profondità; Larghezza= 2mm dase Profondità=6mm v » a R2 245" vo £ Y Ha 135$ 1166 750 || 64 L Hu 14,5 + IT * « 32 »| < 49 < 75 » (DFP,1, G X60Z0 Definisci profilo pezzo 1, posizionati in x60 20 61x64 82 Interpolazione lineare con x64 considerando che alla fine c'è uno smusso a 45° 2x2 2145 Interpolazione lineare con 2-14.5 75 R2 -— con x75 considerando il raccordo di raggio2 alla fine dello spallamento 32 AISI -— in coordinata 2-32 partendo da x75 2-14.5 e tirando una retta a 151° x11681 -— con x 116 considerando il raccordo di raggio 1 alla fine dello spallamento 249 — con 2- 49 x135) = con x 135 T101 M6 Monta utensile situato in magazzino nella posizione T101 ‘695 696 $ 199.07 F0.45 M14 (5514000) Parametri di taglio: velocità costante in m/min, avanzamento costante in mm/giro, velocità 199,07, avanzamento 0.45, rotazione mandrino in senso antiorario e accensione liquido lubro-refrigerante, con numero di giri massimo pari a 4000 GX13522 Posizionamento in sicurezza in x135 22 (562,1, 1 1,K1, 124) Macroistruzione di sgrossatura del profilo pezzo 1 lungo 7 lasciando 1mm di sovrammetallo radialmente (i) e assialmente(k) GX137 A fine sgrossatura ( x135 2-49) scendi in posizione x137 (si mantiene 2-49) ‘6 X150 2200 M9 Posizionamento in sicurezza in x150 2200 spegnimento liquido lubro-refrigerante 7202 M6 Monta utensile situato in magazzino nella posizione 1202 695 696 599,535 F0,08 M8 Parametri di taglio: velocità costante in m/min, avanzamento costante in mm/giro, velocità 99.535, avanzamento 0.08, rotazione mandrino in senso antiorario e accensione liquido lubro-refrigerante, con numero di giri massimo pari a 4000 GX137 249 Posizionamento rapido in x137 2-49 ‘G1X106 2-49 G4 F2 Interpolazione lineare con la coordinata x106 2-49 con utensile avente tagliente principale largo 3mm e lavora il pezzo in quel punto per 2 secondi GX137 Posizionamento rapido in x137 2-49 ‘GX150 2200 M9 Posizionamento in sicurezza in x150 2200 spegnimento liquido lubro-refrigerante 7303 M6 Monta utensile situato in magazzino nella posizione 1303 695 G 96 $99,535 F0,05 MB Parametri di taglio: velocità costante in m/min, avanzamento costante in mm/giro, velocità 99.535, avanzamento 0,05, rotazione mandrino in senso antiorario e accensione liquido lubro-refrigerante, con numero di giri massimo pari a 4000 GX1102-14,5 Posizionamento rapido in x1.10 2-14.5 61x52 2-14,5 64 F2 Interpolazione lineare con la coordinata 52 2-14.5 con utensile avente tagliente principale largo 2mm e lavora il pezzo in quel punto per 2 secondi GX116 Posizionamento rapido in x116 2-14.5 ‘GX150 2200 M9 Posizionamento in sicurezza in x150 2200 spegnimento liquido lubro-refrigerante 7404 M6 Monta utensile situato in magazzino nella posizione 1404 695 696 5240 FO.05 ME Parametri di taglio: velocità costante in m/min, avanzamento costante in mm/giro, velocità240, avanzamento 0.05, rotazione mandrino in senso antiorario e accensione liquido lubro-refrigerante, con numero di giri massimo pari a 4000 Gx60 2 Posizionamento in sicurezza im x60 22 (CLP,1) Macroistruzione di finitura del profilo pezzo 1 GX137 A fine sgrossatura ( x135 2-49) scendi in posizione x137 (si mantiene 2-49) ‘GX150 2200 Posizionamento in sicurezza nella coordinata x150 2200 Mo Stop programma, stop rotazione mandrino, spegnimento liquido lubro-refrigerante Yo =angolo di spoglia superiore ho =spessore del truciolo indeformato hen = il taglio produce un truciolo spesso b =larghezza di taglio r:=fattore di ricalcamento del truciolo Omax= resistenza alla trazione Tmax = resistenza al taglio Vi= velocità di taglio a = avanzamento p = profondità di taglio Angolo del piano di scorrimento: tan @ = f:-cosyo/(1 - Fsinyo) => d = arctan[i:-cosYo/(1- F--sinYo)] Deformazione di taglio dell’operazione y = tan(@ - Yo) + cotanò Spessore del truciolo dopo il taglio: r-= ho/hn => he Angolo di taglio: tan $ = F::cosyo/(1 - fe-cosYo) => d = arctan[fr-cosYo/(1 - F-sinyo)] Angolo di attrito, B (equazione di Merchant) $ = 45 + Y0/2 - B/2 Coefficiente di attrito u= tan p Deformazione di taglio y = tan(@ - Yo) + cotand Forza di taglio Th = Fan /Asn => Fan = TsrAsn = Tyra-p/sind Angolo di attrito, B (equazione di Merchant) $ = 45 + Y0/2 - B/2 Forza di taglio misurabile F:= F4-[cos(B - Y0)]/[cos(® + B - Yo)] Forza di avanzamento Ff = Fsh-[sin(B - y0)]/[cos(® + B - YO)] TRAVE INCASTRATA TRAVE INCASTRATA E APPOGGIATA — 5° S—_® TRAVE APPOGGIATA TRA Dn E CONTROPUNTA E 1 _— i Je | È L ici n° i_ TT Caso 1) se il pezzo è relativamente corto e di diametro sufficientemente grande, esso può essere fissato sul! mandrino con l'altra estremità libera. In questo caso il sistema può essere schematizzato come una trave|incastrata ad una estremità: quando la forza è applicata all'estremità libera, la freccia f risulta massima e vale: 1BeL 3°E j=e= [mm] dove: f = freccia massima ed uguale all'errore dimensionale massimo sul pezzo (mm) = lunghezza del pezzo (mm) E = modulo elastico del materiale (N-:mm?) J = momento di inerzia del pezzo rispetto all'asse neutro (mm?) per sezioni circolari di diametro D: nD* è 1= Gg [mt] Caso 2) se il pezzo è lungo e il diametro relativamente piccolo, esso può essere fissato sul mandrino e sorretto dalla parte opposta da una contropunta alloggiata in un apposito foro conico (detto centro) realizzato nel pezzo, in questo caso il sistema può essere schematizzato come una trave incastrata dalla parte del mandrino e semplicemente appoggiata sull'altra; quando la forza è applicata in mezzeria (LI = L/ 2) la freccia f massima (ad una distanza x = 0.553*L, dall'incastro) vale: [rem] Caso 3) in alcuni casi, quando è richiesta un'elevata precisione di coassialità e/o si vuole realizzare il pezzo con un solo piazzamento, esso viene fissato fra punta e contropunta e un opportuno trascinatore conferisce al pezzo il moto di rotazione. In questo caso il sistema può essere schematizzato come una trave semplicemente appoggiata alle due estremità; quando la forza è applicata in mezzeria (LI = L/ 2) la freccia f massima vale: PARAMETRI DI TAGLIO (9-2-3 pag 451 “TECNOLOGIA MECCANICA E STUDI DI FABRICAZIONE” M.SANTOCHI F.GIUSTI ) | criteri per la scelta dei parametri di taglio in operazioni di tornitura e il modo di calcolare la forza e la potenza di taglio, sono già stati illustrati nel capitolo 8. A scopi pratici si ritiene quindi utile riportare nella tabella 9-1 i valori indicativi di velocità di taglio e avanzamento per operazioni di tornitura esterna e interna, nella forma in cui vengono solitamente presentati dai costruttori di utensili. Nel caso di filettatura, esecuzione di gole e troncatura i valori della velocità di taglio devono essere ridotti di circa 50%, rispetto ai valori tabellati. Il valore dell’avanzamento impiegato nell'esecuzione di gole e in troncatura è compreso tra 0,05 e 0,15 mm/Ggiro. In generale, in tutte le altre operazioni di tornitura, il valore della profondità di passata varia indicativamente tra 0,1 e 1 mm per passate di finitura ee tra 1 e10 mm per passate di sgrossatura. POTENZA IN TORNITURA Pi=FrVi dove F: e Vi sono rispettivamente la forza e la velocità di taglio. Nota che [1W]=[1J]/[1s] e [1J]=[1N][1m] e quindi se Ft è espressa in N e V: in m/min si ottiene : Pra Ft-Vt KW — 60:1000 kw] FORZA DI TAGLIO Fi= ps s(1-1/n) Dove S è la sezione di truciolo che vale: S=p-a Ps è la pressione specifica di taglio che vale: p,=2,4-2R,, *80° -y=2,4-*/69,4 980° -10 = 280 daN/ ame 3 2800MPa TEMPO ATTIVO DI LAVORAZIONE = te [min] an dove c è la corsa dell'operazione di tornitura, cioè la lunghezza tornita (in cui è compreso anche lo spallamento) espressa in [mm] ed ec è l’extracorsa. 1000-V, [giri _ i | giri "" a:D [ in] Rugosità _ 1000 -a° ‘ 32.7. Momento di taglio Mm=rÈ «2 Momento resistente D M, ob pAS3 Deve essere verificata la condizione: M,>M, Quindi si deve avere 1 p> D La forza si serraggio deve essere almeno: F.=pA Forza d’ Attrito tangente al petto dell’utensile: F,= Fi senyo + Fscosyo Forza normale alla Forza d’Attrito: F,n= Fi cosyo- Fssenvyo Forza sul piano di scorrimento(forza di taglio): F._=F:cosp-Fssend Forza normale al piano di scorrimento: F.hy=F:send-Fscosp