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2 Dimensionamento striscia di solaio tra filo 1 e 6
2.1 Dimensioni e tipologia solaio, caratteristiche geometriche e statiche
La striscia di solaio presa in considerazione ha una lunghezza complessiva di 22,90 metri, si
estende tra il filo 1 e il filo 6, ed è facilmente intuibile come si possa suddividere in 4 differenti
campate con un piccolo sbalzo all’estremità destra. Gli appoggi sono rappresentati dalle travi
che corrono lungo l’asse X della pianta secondo il sistema di riferimento assegnato.
Si è deciso di utilizzare per tutte le coperture orizzontali la medesima tipologia costruttiva
dei solai latero cementizi, in particolare con travetti tralicciati Trigon, prodotti da Giuliane
Solai S.r.l.
I dati tecnici sono stati reperiti dal sito ufficiale della ditta (depliant:
https : //www.esseteam.it/download/3448/ ).
Di seguito viene riportata un immagine rappresentativa del prodotto impiegato.
Notiamo la struttura composta da un fondello in laterizio cavo, riempito in calcestruzzo,
dove viene annegata l’armatura, costituita da un traliccio elettrosaldato di altezza pari a 12,5
cm composto da 2 barre ®5,25 inferiori, una barra ®7 superiore e due staffe di collegamento
DI.
Per quanto riguarda gli elementi di alleggerimento, sono stati considerati blocchi in laterizio
di lunghezza variabile tra 38 e 48 cm e disposti parallelamente ai tralicci. In questo caso
adottiamo una lunghezza di 38 cm, ottenendo un’interasse di 50 cm.
Per predimensionare il solaio si è seguito il suggerimento fornito dalle NTC2018, che suggerisce
di utilizzare un altezza di solaio pari ad almeno 1/25 della luce di calcolo. Essendo la luce
massima pari a 5,83 m, corrispondente alla campata n°4 (da cui Lyax/25 = 0, 233), si è scelto
di utilizzare 24 cm di altezza complessiva: 4 di soletta in calcestruzzo e 20 cm destinate alle
pignatte in laterizio. Sempre dal catalogo dell’azienda è possibile ricavare il peso del solaio
posato in opera pari a 2,87 KN/m?.
Solaio a travetto singolo
EVENTUALE ARMATURA DA
INSERIRE PRIMA DELLA
POSA DEL SOLAIO
11
Dimensionamento striscia di solaio tra filo 1 e 6
2.2 Schema statico di calcolo
Per la delicata fase di calcolo, il solaio viene semplificato tramite una schematizzazione,
riportandolo come una trave continua su più appoggi, composta da quattro campate e un
piccolo sbalzo. Di seguito viene riportato lo schema utilizzato, con relative lunghezze.
® ® ® ® O 0
Figura 1: Schema Statico di calcolo
2.3. Condizioni di carico e carico di verifica
Per massimizzare le sollecitazioni a momento positivo (in campata) e a momento negativo
(sugli appoggi), identifichiamo sei diverse combinazioni di carico. Sulla base delle NTC2018,
dobbiamo moltiplicare i carichi per determinati coefficienti al fine di valutare i carichi favo-
revoli e quelli sfavorevoli (nel primo caso parleremo di Minimo e nel secondo di Massimo).
Di seguito vengono riportati i dati relativi al peso proprio degli elementi strutturali portanti
e non, dei carichi variabili utilizzati per il calcolo dei momenti e dei tagli.
Tipo di solaio | G1x [kN/m] G2,x [kN/m]_Qx [kN/m]
Campata 2,87 3,00 2,00
Sbalzo 2,87 2,00 4,00
Ricordiamo che al fine di ottenere i valori massimi di sollecitazione in campata, si carica
la stessa al massimo e al minimo le due campate adiacenti, caricando il resto della trave a
scacchiera; viceversa per massimizzare la sollecitazione sugli appoggi, dobbiamo caricare le
due campate adiacenti al massimo e il resto a scacchiera. In seguito si considereranno le
combinazioni di carico su 5 appoggi e le combinazioni di carico su 3 appoggi e 2 incastri,
rispettivamente posizionati all’inizio e alla fine della trave. In questo modo, come detto in
precedenza, sarà possibile considerare le massime sollecitazioni agenti sulla struttura.
Riprendendo i carichi in tabella sopra riportati, moltiplicandoli per gli adeguati coefficienti
forniti dalle NTC2018, partendo dalla combinazione fondamentale agli Stati Limite Ultimi
si determinano le combinazioni di carico:
161 Gix + 169 Gax +70 Qi = Fa (1)
Dalla combinazione fondamentale, possiamo ottenere la combinazione favorevole e quella
sfavorevole, adottando i seguenti coefficienti:
12
Relazione di Calcolo
le verifiche del solaio useremo solo la combinazione quasi permanente e quella caratteristica
(o rara), mentre quella frequente verrà impiegata successivamente per lo studio dei carichi
trasmessi dal solaio alla trave. Di seguito si riportano i valori dei coefficienti V tabellati e le
combinazioni, con i rispettivi carichi corrispondenti.
Coefficiente | Ambito residenziale
Vo
vi 0,50
Vo, 0,30
- Combinazione caratteristica:
Giu + G2x + Qx = Fa (6)
Otteniamo:
Carico [kN/m]
Sbalzo 8,87
- Combinazione frequente:
Gig + Ga + VaQx = Fa (7)
Otteniamo:
Carico [kN/m]
Campata 8,87
Sbalzo 6,87
- Combinazione quasi permanente:
Gix + Gax + V2Qx = Fa (8)
Otteniamo:
Carico [kN/m]
Campata 6,47
Sbalzo 6,07
15
Dimensionamento striscia di solaio tra filo 1 e 6
2.4. Sezioni di verifica
2.4.1 Caratteristiche della sollecitazione nelle sezioni di verifica
I valori di momento positivo (Mea*), momento negativo (Mea”) e di taglio (Vmax) nelle
sezioni più significative della striscia di solaio di larghezza unitaria pari a 1 m sono riportati
nella tabella sottostante.
Sezione Meat = Mea” Vmax
{KN/m]__{kN/m]) N]
Appoggio 1 _ -33,03 -33,50
Appoggio 2 - -36,77 +37.31
Appoggio 3 - -29,30 -31,03
Appoggio 4 - -39,74. -38,97
Appoggio 5 - -9,79 +35,86
Campata 1-2 | +29,57 - -
Campata 2-3 | +18,11 - -
Campata 3-4 | +19,01 - -
Campata 4-5 | +32,15 - -
Tabella 2: Momento sollecitante Mea e taglio Veq nelle sezioni di verifica
Verifica di attendibilità dei carichi La verifica di attendibilità dei risultati viene ese-
guita per i valori di momento sollecitante Mpa in campata.
Considerando un carico per la campata pari a q = 11,19 kN/m, i valori teorici di momento
sollecitante attesi sono i seguenti:
- Campata 4-5:
(Appoggio- Appoggio)
dl?
Mia = © = 47,54kNm 0
(Incastro-Incastro)
dl
Mia = Do = 16,85kNm (10)
I valori di momento sollecitante in mezzeria riportati in tabella 2 sono compresi tra Mgq =
de e Mpa = ge quindi i risultati ottenuti dalla modellazione sono affidabili.
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Relazione di Calcolo
2 Dimensionamento striscia di solaio tra filo 1 e 6
2.1 Dimensioni e tipologia solaio, caratteristiche geometriche e statiche
La striscia di solaio presa in considerazione ha una lunghezza complessiva di 22,90 metri, si
estende tra il filo 1 e il filo 6, ed è facilmente intuibile come si possa suddividere in 4 differenti
campate con un piccolo sbalzo all’estremità destra. Gli appoggi sono rappresentati dalle travi
che corrono lungo l’asse X della pianta secondo il sistema di riferimento assegnato.
Si è deciso di utilizzare per tutte le coperture orizzontali la medesima tipologia costruttiva
dei solai latero cementizi, in particolare con travetti tralicciati Trigon, prodotti da Giuliane
Solai S.r.l.
I dati tecnici sono stati reperiti dal sito ufficiale della ditta (depliant:
https : //www.esseteam.it/download/3448/ ).
Di seguito viene riportata un immagine rappresentativa del prodotto impiegato.
Notiamo la struttura composta da un fondello in laterizio cavo, riempito in calcestruzzo,
dove viene annegata l’armatura, costituita da un traliccio elettrosaldato di altezza pari a 12,5
cm composto da 2 barre ®5,25 inferiori, una barra ®7 superiore e due staffe di collegamento
DI.
Per quanto riguarda gli elementi di alleggerimento, sono stati considerati blocchi in laterizio
di lunghezza variabile tra 38 e 48 cm e disposti parallelamente ai tralicci. In questo caso
adottiamo una lunghezza di 38 cm, ottenendo un’interasse di 50 cm.
Per predimensionare il solaio si è seguito il suggerimento fornito dalle NTC2018, che suggerisce
di utilizzare un altezza di solaio pari ad almeno 1/25 della luce di calcolo. Essendo la luce
massima pari a 5,83 m, corrispondente alla campata n°4 (da cui Lyax/25 = 0, 233), si è scelto
di utilizzare 24 cm di altezza complessiva: 4 di soletta in calcestruzzo e 20 cm destinate alle
pignatte in laterizio. Sempre dal catalogo dell’azienda è possibile ricavare il peso del solaio
posato in opera pari a 2,87 KN/m?.
Solaio a travetto singolo
EVENTUALE ARMATURA DA
INSERIRE PRIMA DELLA
POSA DEL SOLAIO
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Dimensionamento striscia di solaio tra filo 1 e 6
2.2 Schema statico di calcolo
Per la delicata fase di calcolo, il solaio viene semplificato tramite una schematizzazione,
riportandolo come una trave continua su più appoggi, composta da quattro campate e un
piccolo sbalzo. Di seguito viene riportato lo schema utilizzato, con relative lunghezze.
® ® ® ® O 0
Figura 1: Schema Statico di calcolo
2.3. Condizioni di carico e carico di verifica
Per massimizzare le sollecitazioni a momento positivo (in campata) e a momento negativo
(sugli appoggi), identifichiamo sei diverse combinazioni di carico. Sulla base delle NTC2018,
dobbiamo moltiplicare i carichi per determinati coefficienti al fine di valutare i carichi favo-
revoli e quelli sfavorevoli (nel primo caso parleremo di Minimo e nel secondo di Massimo).
Di seguito vengono riportati i dati relativi al peso proprio degli elementi strutturali portanti
e non, dei carichi variabili utilizzati per il calcolo dei momenti e dei tagli.
Tipo di solaio | G1x [kN/m] G2,x [kN/m]_Qx [kN/m]
Campata 2,87 3,00 2,00
Sbalzo 2,87 2,00 4,00
Ricordiamo che al fine di ottenere i valori massimi di sollecitazione in campata, si carica
la stessa al massimo e al minimo le due campate adiacenti, caricando il resto della trave a
scacchiera; viceversa per massimizzare la sollecitazione sugli appoggi, dobbiamo caricare le
due campate adiacenti al massimo e il resto a scacchiera. In seguito si considereranno le
combinazioni di carico su 5 appoggi e le combinazioni di carico su 3 appoggi e 2 incastri,
rispettivamente posizionati all’inizio e alla fine della trave. In questo modo, come detto in
precedenza, sarà possibile considerare le massime sollecitazioni agenti sulla struttura.
Riprendendo i carichi in tabella sopra riportati, moltiplicandoli per gli adeguati coefficienti
forniti dalle NTC2018, partendo dalla combinazione fondamentale agli Stati Limite Ultimi
si determinano le combinazioni di carico:
161 Gix + 169 Gax +70 Qi = Fa (1)
Dalla combinazione fondamentale, possiamo ottenere la combinazione favorevole e quella
sfavorevole, adottando i seguenti coefficienti:
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Relazione di Calcolo
le verifiche del solaio useremo solo la combinazione quasi permanente e quella caratteristica
(o rara), mentre quella frequente verrà impiegata successivamente per lo studio dei carichi
trasmessi dal solaio alla trave. Di seguito si riportano i valori dei coefficienti V tabellati e le
combinazioni, con i rispettivi carichi corrispondenti.
Coefficiente | Ambito residenziale
Vo
vi 0,50
Vo, 0,30
- Combinazione caratteristica:
Giu + G2x + Qx = Fa (6)
Otteniamo:
Carico [kN/m]
Sbalzo 8,87
- Combinazione frequente:
Gig + Ga + VaQx = Fa (7)
Otteniamo:
Carico [kN/m]
Campata 8,87
Sbalzo 6,87
- Combinazione quasi permanente:
Gix + Gax + V2Qx = Fa (8)
Otteniamo:
Carico [kN/m]
Campata 6,47
Sbalzo 6,07
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2.4. Sezioni di verifica
2.4.1 Caratteristiche della sollecitazione nelle sezioni di verifica
I valori di momento positivo (Mea*), momento negativo (Mea”) e di taglio (Vmax) nelle
sezioni più significative della striscia di solaio di larghezza unitaria pari a 1 m sono riportati
nella tabella sottostante.
Sezione Meat = Mea” Vmax
{KN/m]__{kN/m]) N]
Appoggio 1 _ -33,03 -33,50
Appoggio 2 - -36,77 +37.31
Appoggio 3 - -29,30 -31,03
Appoggio 4 - -39,74. -38,97
Appoggio 5 - -9,79 +35,86
Campata 1-2 | +29,57 - -
Campata 2-3 | +18,11 - -
Campata 3-4 | +19,01 - -
Campata 4-5 | +32,15 - -
Tabella 2: Momento sollecitante Mea e taglio Veq nelle sezioni di verifica
Verifica di attendibilità dei carichi La verifica di attendibilità dei risultati viene ese-
guita per i valori di momento sollecitante Mpa in campata.
Considerando un carico per la campata pari a q = 11,19 kN/m, i valori teorici di momento
sollecitante attesi sono i seguenti:
- Campata 4-5:
(Appoggio- Appoggio)
dl?
Mia = © = 47,54kNm 0
(Incastro-Incastro)
dl
Mia = Do = 16,85kNm (10)
I valori di momento sollecitante in mezzeria riportati in tabella 2 sono compresi tra Mgq =
de e Mpa = ge quindi i risultati ottenuti dalla modellazione sono affidabili.
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Relazione di Calcolo
I valori di momento sollecitante riportati in Tabella 2 fanno riferimento al diagramma
seguente, ottenuto a seguito di un accurata modellazione attraverso il software di calcolo.
Come riportato in precedenza, esso è stato traslato di una quantità pari a: a=198 mm.
® ® O
T T Y
| 136,76 KNm | -37,87 Nm
123,03 kKNn ff) I |
| 1-28,296Nm
| n |
| |
| |
| | ! 9,79 6Nm
| | i
| i
| i | | |
i i UL i i i
+18,11 kKNm +1901 KNm i Ì
+2957 Nm 3 bm
Figura 2: Diagramma Momento Sollecitante Traslato
D ® ® O
i DAITARN i i i
Ì I 143485 6N +35,86 KN
| 1 430,83KN |
i | |
i | |
| |
i | |
i | |
| |
I l i
i 214,96 KM
i i j
1 33,51kN -33,97 kN Ì
Figura 3: Diagramma Taglio sollecitante
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Dimensionamento striscia di solaio tra filo 1 e 6
2.4.3. Verifiche SLU a taglio
Nonostante per il solaio non sia prevista armatura a taglio è necessario verificare la sua re-
sistenza alla sollecitazione, ricordando che il taglio è massimo in prossimità degli appoggi e
nullo in campata. La verifica, analoga a quella per momento flettente, richiede che la seguente
disuguaglianza sia verificata:
Vra 2 Veda
dove:
-Vra: resistenza di taglio
-Vra: taglio sollecitante
Nel caso la verifica dia esito negativo sarà necessaria l'interruzione della disposizione
di travetti e pignatte per consentire la predisposizione di una fascia di calcestruzzo pieno
ortogonale alla direzione di travetti e pignatte.
Secondo la normativa al paragrafo 4.1.2.3.5.1:
YT000 - fa
le
Vra = mar{(0, 18% +0, 15 - Cep)bd; (Vin +0, 15 + Cep)bd} (14)
Nella quale:
k=1+ 10/20 >2
Vinin = 0,035 7 WF
%e=1,5
= A
A id
_ N
03 Fe
Una volta ricavati per ciasun appoggio i valori del taglio resistente, è possibile andare
a condurre la verifica. In tabella vengono riportati i valori più significativi allo scopo della
verifica.
Appoggio 1 2 3 4 5
Vea [KN/m] | 33,50 37,31 31,03 38,96 35,86
As[mm?] 534,07 615,75 534,07 769,69 615,75
Pi 0,010 0,012 0,010 0,015 0,012
Vra [KN/m] | 38,60 40,48 38,60 43,61 40,48
Vra > Vea | OK. OK OK OK 0K
Tabella 5: Verifiche Taglio SLU
Notiamo che la verifica è soddisfatta per ogni appoggio. Tuttavia la normativa impone
che le armature longitudinali in prossimità degli appoggi debbano assorbire uno sforzo di
taglio pari al taglio sull’appoggio. La formula su cui ci basiamo per calcolare tale armatura
è la seguente:
Vea
As,min = Tra
(15)
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Relazione di Calcolo
Appoggio 1 2 3 4 5
Asmin [mm?] | 85,62 95,34 79,30 99,56 91,64
ARMATURA | 268 268 268 268 298
As[mm?] 100,53 100,53 100,53 100,53 100,53
As > Asmin OK OK OK OK OK
Tabella 6: Calcolo armature a taglio
2.4.4 Altre verifiche in esercizio
Una volta concluse le verifiche agli Stati Limite Ultimi, possiamo procedere con le verifiche
agli stati limite d’esercizio. Procediamo con ordine, cominciando con:
- Stato Limite di Deformazione
La suddetta verifica permette di verificare l’accettabilità della deformazione della strut-
tura. Le norme tecniche la descrivono al punto C4.1.2.2.2 della circolare n°7 del 2019,
secondo cui, per travi e solai con luce inferiore ai 10 metri, va verificato che:
00015: fax) (500 (fel
p+p Îyk * Asscale
A=-<k-(11+ ) = AMAx (16)
=l-
dove:
- k: coefficiente correttivo pari a 1,5 per le campate intermedi, 1,3 per campate terminali
- pe p': rapporti di armatura tesa e compressa;
- Asset € As.cale: armatura tesa effettivamente presente e armatura di calcolo nel tratto
considerato.
In tabella si riporta un sunto dei valori ottenuti durante la verifica.
Campata 1-2 2-3 3-4 4-5
I mm] 5440 5160 5250 5830
h [mm] 240. 240 240 240
p 0,0385 0,0385 0,0385 0,0385
p 0,0877 0,0675 0,0672 0,0877
Aser [mm?) | 702 538 538 702
Ascale [mm?] | 381,69 233,74 245,38 415,01
\ 22,67 21,50 21,87 24,29
Amax 2747 32,83 32,50 26,55
A SAmax OK OK OK OK
Tabella 7: Verifica di deformazione
Come si può notare le verifiche condotte hanno dato tutte esito positivo.
Stato limite di Limitazione delle Tensioni
Come preannunciato, questa tipologia di verifica si conduce sulla base delle combina-
zioni caratteristica, quasi permanente e tensioni di esercizio. I valori massimi di
quest'ultime sono fissate da normativa . Procederemo a calcolare le massime tensioni
per l’acciaio e per il calcestruzzo e verificare le seguenti disequazioni:
21
Dimensionamento striscia di solaio tra filo 1 e 6
- Te,max £ 0,6» fax 0,8 Combinazione caratteristica (cls)
- Ce,max £ 0,4 fax 0,8 Combinazione quasi permanente (cls)
- Tc,max S 0,8 - fyk Combinazione caratterista (acciaio)
Le combinazioni ottenute sono riportate a pag. 14 e le sollecitazioni massime ottenute
sono riportate nella seguente tabella:
Sezione Mmwmax [kNm] Mmax [kNm]
Caratteristica Quasi permanente
Appoggio 1 24,17 19,88
Appoggio 2 14,61 12,02
Appoggio 3 25,23 20,99
Appoggio 4 13,47 11,24
Appoggio 5 6,82 4,66
Campata 1-2 18,16 14,92
Campata 2-3 7,18 5,93
Campata 3-4 7,61 6,18
Campata 4-5 18,02 15,25
Tabella 8: Momenti flettenti massimi
Proseguendo con l’analisi, ora bisogna calcolare le tensioni massime di compressione nel
calcestruzzo e di trazione nell’acciaio riferendosi alle sezioni al secondo stadio.
Maria an
0 =
© Inid
(d— zia) (18)
id
Con n coefficiente di omogenizzazione pari a n=15.
Il momento d’inerzia ideale in corrispondenza dell’asse neutro è calcolato nel se-
guente modo:
DA 4 nfAl(ria — dP + As(d- 2] (19)
Inid =
Dopodichè si procede con il calcolare la distanza dell’asse neutro del lembo compresso
di calcestruzzo:
n(As TA
ta = mAs + A5)_ 14 b(Asd + Ad')
13 AA 0)
Una volta calcolati tutti questi valori, possiamo procedere con la verifica, la quale viene
riportata in tabella.
22